Высоковольтный элегазовый баковый выключатель ВГБ-35

3. Для промежутка l₃ длина минимального изоляционного промежутка l₃^* = l₂^*.

Под дождём

4. Для промежутка l₁ минимальная длина составляет:

l₁^* = 0,285^.U_расч.д - 2,85 = 0,285^.(1,051,1)^.U_дож - 2,85 = 0,285^.(1,051,1)^.85 - 2,85 = 22,623,8 см.

См. таблицу 2.1.2, {7, стр. 88; стр. 122, формула (3-13)}.

5. Для промежутка l₂ минимальная длина составляет:

l₂^*=0,27^.U_расч.д -2,7=0,27^.(1,051,1)^.U_дож - 2,7=0,27^.(1,051,1)^.85 - 2,7=21,422,5 см.

См. таблицу 2.1.2, {7, стр. 88; стр. 122, формула (3-14)}.

6. Для промежутка l₃ минимальная длина составляет: l₃^* = l₂^*.

2.5. РАСЧЁТ ПРОМЕЖУТКОВ, ПОДВЕРГАЮЩИХСЯ

КОММУТАЦИОННЫМ ИМПУЛЬСАМ

Определение длины воздушного промежутка по импульсам коммутационных перенапряжений производится для аппаратов на номинальные напряжения 330 кВ и выше, т. к. значения испытательных напряжений при коммутационных импульсах (КИ) выше испытательных напряжений промышленной частоты, электрическая прочность воздушных промежутков при воздействии КИ приближается к электрической прочности промежутков, подвергаемых воздействию разрядного напряжения промышленной частоты. {2, стр. 16}.

2.6. РАСЧЁТ ПРОМЕЖУТКОВ ВНУТРЕННЕЙ ИЗОЛЯЦИИ

В равномерном электрическом поле разрядное напряжение элегаза определя­ется уравнением U_расч = n^.89^.p^.l, В; где n - число разрывов; p - аб­солютное давление элегаза, Па; l - расстояние между электродами, м. {7, стр. 139}.

2.6.1. ПРОВЕРКА ПО ОДНОМИНУТНОМУ НАПРЯЖЕНИЮ

1. Для промежутка l₄ минимальная длина в равномерном поле составляет:

l₄^* = U_расч/(89^.p) = (1,051,1)^.U_внут/(89^.p) = (1,051,1)^.95^.10³/(89^.0,45^.10⁶) = (2,492,61)^.10^-3 м или (0,2490,261) см. По уточняющей формуле: l₄^* = U_расч/[89^.p^.(1 + a/(p^.r₀)^m)] = = (1,051,1)^.U_внут/[89^.p^.(1 + a/(p^.r₀)^m)] = (1,051,1)^.95^.10³/[89^.0,45^.10^6.(1 + 9,4/(0,45^.10^6.25^.10^-3)^0,54)] = = (2,3482,46)^.10^-3 м или (0,2350,246) см.

См. таблицу 2.1.2, {7, стр. 88;139, формулы (3-52);(3-54)}.

2. Для промежутка l₅ минимальная длина в равномерном поле составляет:

l₅^* = U_расч/(89^.p) = (1,051,1)^.U_внут/(n^.89^.p) = (1,051,1)^.95^.10³/(2^.89^.0,45^.10⁶) = (1,2451,305)^.10^-3 м или (0,1250,131) см. По уточняющей формуле: l₅^* = U_расч/[89^.p^.(1 + a/(p^.r₀)^m)] = = (1,051,1)^.U_внут/[n^.89^.p^.(1 + a/(p^.r₀)^m)]=(1,051,1)^.95^.10³/[2^.89^.0,45^.10^6.(1 + 9,5/(0,45^.10^6.30^.10^-3)^0,56)]= = (1,1901,247)^.10^-3 м или (0,1190,125) см.

См. таблицу 2.1.2, {7, стр. 88;139, формулы (3-52);(3-54)}.

2.6.2. ПРОВЕРКА ПО ИМПУЛЬСНОМУ НАПРЯЖЕНИЮ

1. Для промежутка l₄ минимальная длина в равномерном поле составляет:

l₄^* = U_расч/(89^.p) = (1,051,1)^.U_внут/(89^.p) = (1,051,1)^.185^.10³/(89^.0,45^.10⁶) = (4,8495,080)^.10^-3 м или (0,4850,508) см. По уточняющей формуле: l₄^* = U_расч/[89^.p^.(1 + a/(p^.r₀)^m)] = = (1,051,1)^.U_внут/[89^.p^.(1 + a/(p^.r₀)^m)] = (1,051,1)^.185^.10³/[89^.0,45^.10^6.(1 + 9,4/(0,45^.10^6.25^.10^-3)^0,54)] = = (4,5724,790)^.10^-3 м или (0,4570,479) см.

См. таблицу 2.1.2, {7, стр. 88;139, формулы (3-52);(3-54)}.

2. Для промежутка l₅ минимальная длина в равномерном поле составляет:

l₅^* = U_расч/(89^.p) = (1,051,1)^.U_внут/(n^.89^.p) = (1,051,1)^.185^.10³/(2^.89^.0,45^.10⁶) = (2,4242,540)^.10^-3 м или (0,2420,254) см. По уточняющей формуле: l₅^* = U_расч/[89^.p^.(1 + a/(p^.r₀)^m)] = =(1,051,1)^.U_внут/[n^.89^.p^.(1+ a/(p^.r₀)^m)]=(1,051,1)^.185^.10³/[2^.89^.0,45^.10^6.(1 + 9,5/(0,45^.10^6.30^.10^-3)^0,56)]= = (2,3172,428)^.10^-3 м или (0,2320,243) см.

См. таблицу 2.1.2, {7, стр. 88;139, формулы (3-52);(3-54)}.

2.7. ПРОВЕРКА ИЗОЛЯЦИИ ПО ДЛИНЕ ПУТИ УТЕЧКИ

Конструкция ВГБ-35 включает в себя шесть проходных изоляторов, у которых конструктивная величина кратчайшего расстояния по поверхности от металлических частей, находящихся под максимальным фазным напряжением 33 кВ (U_н.р^.2/3= 40,5^.2/3 = 33,068 кВ) до заземлённых частей, составляет L_ут = 80+10+15 = 105 см (при определении L_ут использовались данные чертежа проходного изолятора {3} и таблицы значений {7, стр. 97, таблица 3-15}). Длина пути утечки изолятора показана на рис. 2.7. Минимальное значение длины пути утечки L_ут = 33,068^.2,6 = 85,977 см, где 33,068 кВ - максимальное значение напряжения между фазой и заземлённой частью; 2,6 см/кВ - удельная длина утечки по ГОСТ для изоляции категории II (усиленное исполнение) с изолированной нейтралью {ГОСТ 9920-80}. L_ут > L_ут (105>85,977) - соотношение выдерживается.

Проверка по длине пути утечки

Рис. 2.7

2.8. ИТОГОВЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЁТОВ

Расчётной длиной изоляционного промежутка будет большее из значений, полученных при определении её по напряжению промышленной частоты, по грозовым и коммутационным импульсам.

Конструктивные величины изоляционных промежутков, как видно из таблицы 2.8, имеют несколько большие значения, чем рассчитанные выше величины, т. е. в реальной конструкции ВГБ-35 изоляционные промежутки взяты с небольшим запасом.

Таблица 2.8

ГЛАВА ТРЕТЬЯ

РАСЧЁТ ТОКОВЕДУЩЕГО КОНТУРА

3.1. РАСЧЁТ ТОКОВЫХ ХАРАКТЕРИСТИК

В качестве исходных параметров для расчёта токовых характеристик ВГБ-35 взяты номинальный ток выключателя I_ном = 630 А и номинальный ток отключения I_ном.о = 12,5 кА. Расчёту подлежат:

1. Ток отключения

Допустимое значение апериодической составляющей в токе, %, характеризуется коэффициентом _ном, который определяется по кривой {9, стр. 43, рис. 2.2} для времени, равного собственному времени отключения t_соб.о = 0,04 + 0,005 выключателя (см. таблицу 1.6) с добавлением 0,01 с (время защиты). Т. о. _ном = 30 %. Ток отключения I_о = I_ном.о^.1+2^._ном²=12,5^.1+2^.0,30²=13,578 кА.

2. Эффективное значение тока КЗ за один период промышленной частоты

I_{эфф (1)} = m^.I_ном.о = 1,5^.12,5 = 18,75 кА.

3. Ударный ток короткого замыкания

i_уд = k_а^.m^.I_ном.о = (2^.I_п + I_а)/(I_п² + I_а²)^.I_{эфф (1)} = 1,73^.1,5^.12,5 = 2,55^.12,5= 31,875 кА.

4. Ток термической стойкости

Подробный расчёт для основных токоведущих элементов выключателя ВГБ-35 рассматривается ниже в п. 3.2.

5. Ток электродинамической стойкости

По ГОСТ 687-78 для высоковольтных выключателей между током электродинамической стойкости I_дин и током I_ном.о обязательно соотношение

I_дин  1,8^.2^.I_ном.о, т. е. I_дин  2,546^.12,5  I_дин  31,820 кА {7, стр. 15, ф. (1-1)}.

(Заявленное значение в {3}, см. таблицу 1.6 - 35 кВ).

6. Ток включения

Для наибольшего гарантированного изготовителем значения тока КЗ, которое выключатель может включить без повреждений обязательно соотношение

i_вкл  2,55^.I_ном.о, т. е. i_вкл 2,55^.12,5  i_вкл  31,875 кА.

3.2. ПРОВЕРКА ТОКОВЕДУЩЕЙ СИСТЕМЫ

ПО ТОКУ ТЕРМИЧЕСКОЙ СТОЙКОСТИ

Проверка выполняется по формуле I_т = (А_к - А_н)^.S²/t_т, где А_к и А_н - параметры конкретного материала, определяемые графическим путём {6, стр. 202, рис. 5-5} и зависящие от начальной _н и конечной _к температуры токоведущего элемента (ТЭ), А^.с/м²; S - площадь поперечного сечения ТЭ, м²; t_т - допустимая длительность тока КЗ, с; I_т - действующее значение тока КЗ, А. Расчёту подлежат:

1. Медный ТЭ проходного изолятора с параметрами _н= 90С {ГОСТ 8024-84}, _к = 250С  А_н = 1,65^.10¹⁶ А^.с/м², А_к = 3,7^.10¹⁶ А^.с/м² {6, стр. 202, рис. 5-5}; S = 4,909^.10^-4 м² {3}; t_т = 3 с {3; таблица 1.6}, для которого I_т = (3,7^.10¹⁶ - - 1,65^.10¹⁶)^.(4,909^.10^-4)²/3=40,580 кА. (Заявленное значение 12,5 кА, см. п. 1.6; {3 }).

2. Алюминиевый ТЭ, соединяющий проходной изолятор с неподвижным контактом и имеющий следующие параметры _н = 120С {ГОСТ 8024-84}, _к = 200С  А_н = 0,8^.10¹⁶ А^.с/м², А_к = 1,45^.10¹⁶ А^.с/м² {6, стр. 202, рис. 5-5}; S = 2,75^.10^-4 м² {3}; t_т = 3 с {3; таблица 1.6}, для которого I_т = (1,45^.10¹⁶ - - 0,8^.10¹⁶)^.(2,75^.10^-4)²/3 = 12,801 кА. (Заявленное значение 12,5 кА, см. п. 1.6; {3 }).

1. Медный ТЭ подвижного контакта с параметрами _н = 105С {ГОСТ 8024-84}, _к = 250С  А_н= 1,77^.10¹⁶ А^.с/м², А_к= 3,7^.10¹⁶ А^.с/м² {6, стр. 202, рис. 5-5}; S = 4,909^.10^-4 м² {3}; t_т = 3 с {3; таблица 1.6}, для которого I_т = (3,7^.10¹⁶ - - 1,77^.10¹⁶)^.(4,909^.10^-4)²/3=39,374 кА. (Заявленное значение 12,5 кА, см. п. 1.6; {3 }).

3.3. ЭЛЕКТРОДИНАМИЧЕСКИЕ УСИЛИЯ В ТОКОВЕДУЩЕЙ СИСТЕМЕ

В аварийных режимах по ТЭ аппарата протекают большие токи, которые вызывают значительные механические усилия между ТЭ одного полюса аппарата, причём эти усилия могут быть ещё большими вследствие влияния других полюсов (см. рис. 3.3.1; рис. 3.3.2). Произведём расчёт ЭДУ для системы подвижных контактов 4, расположенных на траверсе 8 (см. рис. 1.8.2, а; б).

Воздействие

s₁ = s₂ = a = 0,273 м; l = 0,175 м;

ЭДУ на ТЭ контура ЭДУ

i_B

Рис 3.3.1 Рис 3.3.2

3.4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ МОЩНОСТИ

В СИСТЕМЕ ПОДВИЖНЫХ КОНТАКТОВ

На рис. 3.4 показана трёхфазная симметричная система токов (токи в фазах равны друг другу и сдвинуты на 120) при расположении сплошных круглых т­оковедущих элементов (ТЭ) в вершинах равностороннего треугольника. Исполь­зуя примеры подобных расчётов в {6, стр. 117}, определим потери в ТЭ.

Система подвижных контактов

Исходными данными служат геометриче­ские размеры ТЭ r = 0,0125 м; R = 0,1575 м; a = 2^.R^.Cos30 = 0,2728 м; l = 0,175 м. Удель­ное сопротивле­ние меди при 0С ₀ = 1,62^.10^-8 Ом^.м. Температурный коэффици­ент сопротивления меди _cu = 4,3^.10^-3 К^-1. Мак­симально допустимая температура мед­ных ТЭ в элегазе (номинальный режим) _доп = 105С. Расчёту подлежат:

Рис. 3.4

1. Площадь поперечного сечения ТЭ S = ^.r² = ^.0,0125² = 4,909^.10^-4 м².

2. Сопротивление постоянному току R₌ = ₀^.(1 + _cu^._доп)^.l/S = 1,62^.10^-8.(1 + 4,3   10^-3.105)^.0,175/4,909^.10^-4 =8,401^.10^-6 Ом.

3. Параметр  = 0,5^.r^.(₀/R₀) = 0,5^.0,0125^.(2^.^.50^.4^.^.10^-7/8,401^.10^-6) = 0,809.

4. Параметр g() = 0,167 {6, стр. 369, таблица П-3}.

5. Параметр h₁() = 0,00327 {6, стр. 369, таблица П-3}.

6. Параметр h₂() = - 0,00008 {6, стр. 369, таблица П-3}.

7. Параметр h₃() = 0,00007 {6, стр. 369, таблица П-3}.

8. Параметр h₄() = 0,00003 {6, стр. 369, таблица П-3}.

9. Параметр T = ^2.g() = 0,092^2.0,167 = 1,403^.10^-3 {6, стр. 118}.

10. Параметр B = 0,5^.(1 - T) = 0,5^.(1 - 1,403^.10^-3) = 0,499 {6, стр. 115}.

11. Параметр E = ^4.h₁() - ^4.(1 - ²)^.h₂() + ^8.h₃() + ^10.h₄()/(2^.B) = 0,092^4.0,00327 - - 0,092^4.(1 - 0,092²)^.(- 0,00008) + 0,092^8.0,00007+0,092^10.0,00003/(2^.0,499) = 2,362^.10^-7.

12. Параметр F = B + B² + E =0,499 + 0,499² + 2,362^.10^-7 = 0,9993.

13. Параметр Q = 1 + 0,25^.T - (5/24)^.T ² - 0,375^.T ⁸ = 1 + 0,25^.1,403^.10^-3 - (5/24)   (1,403^.10^-3 )² - 0,375^.( 1,403^.10^-3)⁸ = 1,00035 {6, стр. 118}.

14. Коэффициент эффекта близости k_б = Q/F = 1,00035/0,9993 = 1,001052.

15. Коэффициент поверхностного эффекта k_п.э() = 1,033 {6, стр. 369, таблица П-3}.

16. Коэффициент добавочных потерь k_д.п = k_п.э^.k_т.и = 1,033^.1,001052 = 1,034.

17. Активное сопротивление ТЭ R_ = R₌^.k_д.п = 8,401^.10^-6.1,034 = 8,687^.10^-6 Ом.

18. Потери мощности в одном ТЭ P₁ = I_ном²R_ = 630^2.8,687^.10^-6 = 3,448 Вт.

19. Потери мощности в одном ТЭ при откл. P₂ = I_ном.о^2.R_=12500^2.8,687^.10^-6 = 1357 Вт.

20. Потери мощности в трёх ТЭ P₃ = 3^.I_ном²R_ = 3^.630^2.8,687^.10^-6 = 10,343 Вт.

21. Потери мощности в трёх ТЭ при откл. P₄ = 3^.I_ном.о^2.R_=3^.12500^2.8,687^.10^-6=4071 Вт.

3.5. РАСЧЁТ НАГРЕВА ТОКОВЕДУЩИХ

ЭЛЕМЕНТОВ В ЭЛЕГАЗЕ

Для определения температуры поверхности системы подвижных контактов 4, расположенных на траверсе 8 (см. рис. 1.8.2, а; б), выполняем следующее:

1. Задаёмся начальной температурой ТЭ _ном = 57С при токе I_ном = 630 А.

2. Определяющая температура элегаза _опр = 0,5^.(_ном+₀) = 0,5^.(57+40) = 48,5С.

3. Критерий Прандтля при _опр = 48,5С Pr = 0,75185 {6, стр. 138, таблица 4-2}.

4. Определяющий размер ТЭ x = 2^.r = 2^.0,0125 = 0,025 м (см. п. 3.4.).

5. Коэффициент объёмного расширения элегаза  = 1/(_опр + 273) = 0,00311.

6. Превышение температуры ТЭ над температурой элегаза  = 57 - 40 = 17С.

7. Кинематическая вязкость элегаза при _опр = 48,5С составляет  = 25,18^.10^-7 м²/с.

8. Критерий Грасгофа

Gr = 9,81^.^.^.x³/² = 9,81^.0,00311^.0,025^3.17/(25,18^-7)²=1,278^.10⁶.

9. Произведение критериев Грасгофа и Прандтля

Gr^.Pr = 1,278^.10^6.0,75185 = 9,608^.10⁵.

10. Режим теплообмена при Gr^.Pr = 9,608^.10⁵ отвечает расчётной формуле :

k_т.к = A₂^.(/x)^1/4 = 2,069^.(17/0,025)^1/4 = 10,565 Вт/(м^2.К) {6, стр. 146, таблица 4-5}.

11. Постоянная излучения  = 0,25 {6, стр. 155, таблица 4-7}.

12. Коэффициент теплообмена излучением

k_т.и = 5,673^.10^-8.^.(_ном⁴-₀⁴)/ = 5,673^.10^-8.0,25^.(330⁴-313⁴)/17 = 1,887 Вт/(м^2.К).

13. Суммарный коэффициент теплообмена

k_т.с = k_т.к + k_т.и = 10,565 + 1,887 = 12,452 Вт/(м^2.К).

(Значение используется в программном расчёте токоведущего контура для Г2).

14. Площадь поверхности подвижных контактов, общей длиной S = 3^.l^.2^.^.r = = 3^.0,175^.2^.^.0,0125 = 0,04123 м² (см. данные из п. 3.4.).

15. Активное сопротивление ТЭ при _ном = 57С (см. данные из п. 3.4.)

R_=k_д.п^.₀^.(1+_cu^._ном)^.l/S=1,034^.1,62^.10^-8.(1+4,33^.10^-3.57)^.0,175/4,909^.10^-4=7,446^.10^-6 Ом.

16. Суммарный тепловой поток, выделяющийся в трёх подвижных контактах при номинальном токе Ф = 3^.I_ном^2.R_ = 3^.630^2.7,446^.10^-6 = 8,866 Вт (см. п. 3.4.).

17. Температура поверхности ТЭ

_ном = Ф/(k_т.с^.S) + ₀ = 8,886/(12,452^.0,04123) + 40 = 57,3 С.

Кроме нагрева подвижных контактов имеет место нагрев в контактных узлах (самый значительный по сути!), неподвижных контактах, алюм. шинах, соединяющих выводы проходных изоляторов с неподвижными контактами. Всё это рассматривается и учитывается в программном расчёте токоведущей системы высоковольтных выключателей {5}.

3.6. ПОРЯДОК ТЕПЛОВОГО РАСЧЁТА ТОКОВЕДУЩИХ СИСТЕМ

МЕТОДОМ ТЕПЛОВЫХ СХЕМ

1. Разработка тепловой модели токоведущих систем (ТС) аппарата в виде стержневой системы, в которой выделяются участки однородности.

2. По тепловой модели строится тепловая схема. Несовершенство теплового и электрического контакта на стыке стержней учитывается в тепловой схеме источниками теплового потока и теплового сопротивления.

3. Расчёт всех сопротивлений и источников, входящих в тепловую схему.

4. Тепловая схема рассчитывается по методам, применяем в электротехнике, и находятся температуры на границах каждого участка.

5. По уравнениям связи для каждого участка определяются параметры, необходимые в дальнейшем для построения графика распределения теплового потока вдоль токоведущей системы.

3.7. ПОСТРОЕНИЕ ТЕПЛОВОЙ МОДЕЛИ ТОКОВЕДУЩЕЙ СИСТЕМЫ

Для теплового расчёта ТС ВГБ-35 программой {5}, необхо­димо упростить исходную токоведущую систему до системы коаксиальных ци­линдров, что в принципе возможно, при замене корпуса бака выключателя экви­валентным цилиндром того же объёма, имеющим ось симметрии, совпадающую с осью симметрии одного из шести проходных изоляторов выключателя. (Рассматриваем только одну фазу и в силу вертикальной симметрии конструкции бака с проходными изоляторами, ограничиваемся следующей цепочкой: ввод проходного изолятора  токопровод изолятора  алюминиевая шина, соединяющая вывод изолятора с неподвижным контак­том  контактный узел  подвижный контакт половинной длины  элегаз). Алюминиевая шина прямоугольного сечения заменяется эквивалентным стержнем, имеющим такое же сечение и длину.

График распределения теплового потока данной модели (см. приложение) необходимо зеркально отразить по горизонтали из-за причин, обрисованных выше. Схема тепловой модели показана на рис. 3.7.

Где 1 - токопровод проходного изолятора; 2 - воздушный промежуток; 3 - фарфор; 4 - винипол; 5 - стеклоэпоксид; 6 - сталь колпака трансформатора тока; 7 - изоляция трансформатора тока; 8 - подвижный контакт половиной длины; 9 - алюминиевая шина; 10 - элегаз под давлением 0,45 МПа; 11 - стальной корпус бака; I..VIII - участки однородности токоведущей системы; КУ -контактный узел.

3.8. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ МАШИННОГО РАСЧЁТА

Исходные данные для расчёта токоведущего контура пр-мой {5} приведены в таблице 3.3.

Таблица 3.3

Где L - длина участка с однородной изоляцией, м; S - периметр токоведущего стержня на участке однородности, 10^-6 м, F - сечение токопровода на участке однородности, 10^-6 м²; ₀ - удельное сопротивление материала токопровода при 0С, Ом^.м^.10^-8;  - коэффициент теплопроводности материала токопровода на участке при 0С, Вт/(м^.С);  - температурный коэффициент сопротивления материала токопровода, 10^-3 К^-1; P -абсолютное давление слоёв изоляции, МПа; 1..4 - слой однородной изоляции на участке; r2/r1..r5/r4 - внешний/внутренний диаметры слоёв изоляции. I..VIII - участки однородности токоведущей системы.

3.9. РЕЗУЛЬТАТЫ ТЕПЛОВОГО РАСЧЁТА

Результаты расчёта приведены в приложении.

ГЛАВА ЧЕТВЁРТАЯ

РАСЧЁТ КОНТАКТНОГО УЗЛА

Расчёт параметров контактной системы при номинальном токе сводится к определению необходимого контактного нажатия при заданном значении тока и максимальной температуре площадки контактирования применительно к разрабатываемой конструкции коммутационного аппарата.

4.1. ТИП КОНТАКТНОЙ СИСТЕМЫ ВГБ-35

Контакты ВГБ-35 относятся к ламельным (пальцевым) контактам без гибких связей (см. рис. 4.1, а; 4.1, б), в которых подвижная контакт-деталь (ПК), выполненная в виде стержня входит в неподвижную контакт-деталь (НК). Контактное нажатие создаётся двумя пружинами (П). Общее количество ламелей (Л), расположенных на НК - четыре (две сверху, две снизу), причём одна пара (верхняя и нижняя Л) имеет больший горизонтальный размер, чем другая. Эта же пара снабжена дугостойкими металлокерамическими напайками. ПК соответственно тоже снабжены наконечниками из дугостоикой металлокерамики.

Контактный узел ВГБ-35

Рис. 4.1, а Рис. 4.1, б

ПК-подвижный контакт; НК-неподвижный контакт; П-пружина; Л-ламель.

4.2. РАСЧЁТ ПАРАМЕТРОВ КОНТАКТНОЙ СИСТЕМЫ

ПРИ НОМИНАЛЬНОМ ТОКЕ

4.2.1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЁТА

КОНТАКТНОГО НАЖАТИЯ

 Номинальный ток выключателя I_ном = 630 А;

 Максимальная температура контактов из меди и

медных сплавов с покрытием серебром в элегазе {6} _доп = 105C;

 Превышение температуры контакта над температурой

удалённых точек  = 5 К;

 Количество ламелей m = 4;

 Количество точек касания для линейного контакта n = 2;

 Удельное сопротивление меди при 0C {6} ₀=1,62^.10^-8 Ом^.м;

 Температурный коэффициент электрического

сопротивления меди при 0C {6} =0,00433 K^-1;

 Теплопроводность меди при 0C {6} ₀=388 Вт/(м^.К);

 Микротвёрдость меди при 0C {6} H=730 МПа;

 Температура плавления меди {6} ₀ = 1083 С;

 Температурный коэффициент электрического

сопротивления меди при 0C {6}  = 0,00433 K^-1;

 Коэффициент шероховатости поверхности _м =1;

 Коэффициент неравномерности по точкам касания k_н = 1,11,3.

Расчёту подлежат:

 = ₀^.(1+_cu^._доп) = 1,62^.10^-8.(1 + 0,00433^.105) = 2,357^.10^-8 Ом^.м;

 = ₀^.(1 - _т^._доп) = 388^.(1 - 1,8^.10^-4.105) = 381 Вт/(м^.К);

_н = 273 + _доп = 273 + 105 = 378 К; _пл = 273 + _пл = 273 + 1083 = 1356 К;

H=H^.[1-(_н/_пл)^2/3]/[1-(273/_пл)^2/3]=730^.[1-(378/1356)^2/3]/[1-(273/1356)^2/3]=638 МПа;

4.2.2. РАСЧЁТ КОНТАКТНОГО НАЖАТИЯ

F_к^= n^.[I_ном^.k_н/(n^.m)]^2.^.^.H/(32^.^.) = 2^.[630^.1,2/(2^.4)]^2.2,357^.10^-8.^.638^.10⁶/(32^.381^.5) = = 13,841 Н {6, стр. 267, формула (7-13а)}.

4.2.3. РАСЧЁТ КОНТАКТНОГО НАЖАТИЯ

ПО ЭЛЛИПТИЧЕСКОЙ ФОРМУЛЕ

F_к.элл = [n^.(I_ном/(n^.m)^.k_н)^2.k_л^.^._м^.H_б]/[16^.^2.(аrccos(T_к/T_м))²] = [2^.(630/(2^.4)^.1,2)^2.2,357   10^-8.3,14159^.3,7^.10⁸]/[16^.381^2.(аrccos(378/383))²] = 7,228 H.

4.2.4. РАСЧЁТ КОНТАКТНОГО НАЖАТИЯ

ПО СФЕРИЧЕСКОЙ ФОРМУЛЕ

F_к.сфр = [n^.(I_ном/(n^.m)^.k_н)^2.^.^._см]/[32^.^.(T_к - T_м)] = [2^.(630/(2^.4)^.1,2)^2.2,357^.10^-8.3,1415   3,7^.10⁸]/[32^.381^.(387 - 383)] = 7,636 H.

Усреднённое значение силы контактного нажатия, см. п. 4.2.2 - 4.2.4:

F_к = (F_к^ + F_к.элл + F_к.сфр)/3 = (13,841 + 7,228 + 7,636)/3 = 9,568 Н.

4.2.5. РАСЧЁТ ПЕРЕХОДНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ

КОНТАКТНОГО УЗЛА

Производится по формуле из {6, стр. 264}:

R_пер = /(0,102^.F_к)^m, где

R_пер - переходное сопротивление контактного соединения (КД);  - коэффициент, учитывающий физические свойства металла КД, состояние рабочей поверхности (степень её окисления) и вид контакта; F_к - контактное нажатие, Н; m -


29-04-2015, 04:01