Количество углекислоты в паре определяется по формуле:
Суг =22*Жк *a0 *(a'-a")=22*4,0*0,19(0,4+0,7)=18,39 мг/л
18,39мг/л < 20мг/л
где a0 - доля химически очищенной води в питательной;
a' - доля разложения НСO3 в котле, при давлении 14кгс/см2 (1,4МПа) принимается равной 0,7
a'' - доля разложения НСO3 в котле, принимается равной 0,4
Производительность цеха водоподготовки принимаем из табл. 1.5 п.44 - количество сырой воды, поступающей на химводоочистку.
Следовательно принимаем схему обработки воды путем
натрий-катионирование.
Gц р =Gс.в. =3,24кг/с=11,66 м3 /ч
2.3. РАСЧЕТ ОБОРУДОВАНИЯ ВОДОПОДГОТОВИТЕЛЬНОЙ УСТАНОВКИ
Расчет оборудования необходимо начинать с хвостовой части т.е. с натрий-катионитных фильтров второй ступени, т.к. оборудование должно обеспечить дополнительное количество воды, идущей на собственные нужды водоподготовки.
2.3.1. Натрий-катионитные фильтры второй ступени.
Для сокращения количества устанавливаемого оборудования и его унификации принимают однотипные конструкции фильтров для первой и второй ступени. Для второй ступени устанавливаем дла фильтра: второй фильтр используется для второй ступени в период регенерации и одновременно является резервным для фильтров первой ступени катионирования.
Принимаем к установке фильтр ФИПА 1-1, 0-6
Ду = 1000мм, Н=2м.
Количество солей жесткости полдлежащих удалению определяется по формуле:
Ап =24*0,1*Gц р =24*0,1*11,66=27,98 г.экв/сутки,
где 0,1 - жесткость фильтрата после фильтров первой ступени катионирования, мг.экв/л
Gц р - производительность натрий-катионитового фильтра, м3 /ч
Число регенерации фильтра в сутки:
n=A/¦*h*E*nф =27,98/0,76*2*424*1=0,04 рег/сут.
Где h - высота слоя катионита, м
¦ - площадь фильтрования натрий-катионитного фильтра,
¦=0,76м2 , табл.5 [3]
n - число работающий фильтров
E - рабочая обменная способность катионита,г.экв/м^
E=j*y*Eп -0,5*g*0,1=0,94*0,82*550-0,5*7*0,1=424 г.экв/м3
где j - коэффициент эффективности регенерации принимается по табл. 5-5 [5] j=0,94
y - коэффициент, учитывающий снижении обменной способности катионита по Са+ и Mg+ за счет частичного задержания катионов, принимается по табл. 5-6 [5] y=0,82
Eп - полная обменная способность катионкта, г.экв/м3 , принимается по заводским данным
g - удельный расход воды на отмывку катионита м3 /м3 , принимается по табл. 5-4 [5] g=7
0,5 - доля умягчения отмывочной воды
Межрегенерационный период работы фильтра
t =1*24/0,04-2 = 598ч
2 - время регенерации фильтра, принимаем по табл. 5-4 [5]
Скорость фильтрования
wф =11,66/(0,76*1)=15,34м/ч
Расход 100%-ной соли на одну регенерацию натрий-катионитного фильтра П ступени:
QNaCl =424*0,76*2*350/1000=225,57 кг/рег
где g - удельный расход соли на регенерацию фильтров, 350г.экв/м3 по табл. 5-4 [5]
Объем 26%-ного насыщенного раствора соли на одну регенерацию составит:
Qн.р =QNaCl *100/(1000*1,2*26)=225*57*100/(1000*1,2*26)=0,72м3
где 1,2 - удельный вес насыщенного раствора соли при t =20°С
26 - 26%-ное содержание соли NaCl в насыщенном растворе при t =20°С
Расход технической соли в сутки
Qтехн = QNaCl *100/93=225*57*0,04*100*1/93=9,7 кг/сут
где 93 - содержание NaCl в технической соли, %
Расход технической соли на регенерацию фильтров в месяц
Qм =Qт *30=9,7*30=291 кг
Расход воды на регенерацию натрий-катионитного фильтра слагается из:
а) расхода воды на взрыхляющую промывку фильтра
Вв =b*z/100=30*76*60*15/1000=2,05м3
где b - интенсивность взрыхляющей промывки фильтров л/м2
принимается по табл. 5-4 [5], b=30 л/м2
z - продолжительность взрыхляющей промывки, мин.
принимается по табл. 5-4 [5], z=15
б) расхода воды на приготовление регенерационного раствора соли
Врег =QNaCl *100/(1000*g*r)=225,57*100/(1000*7*1,04)=3,1м3
где 100 - концентрация регенерационного раствора, принимается по табл. 5-4 [5]
r - плотность регенерационного раствора, принимается по табл. 15.6 [5], r=1,04 кг/м3
в) расхода воды на отмывку катионита от продуктов регенерации:
Вотм =q*¦*tрег =7*0,76*2=10,64 м3
где q - удельный расход воды на отмывку катионита, принимается 7 м3 /м3 по табл. 5-4 [5]
Расход воды на одну регенерацию натрий-катионитного фильтра П-ой ступени с учетом использования отмывочных вод для взрыхления:
Врег =2,05+3,1+(10,64-2,05)=13,74м3 /рег
Расход воды в сутки в среднем составит:
Всут =13,74*0,04 = 0,55м3 /сут
2.3.2. Натрий-катионитные фильтры 1 ступени
Принимаются к установки как и для второй ступени два фильтра Æ = 1000мм, Н=2м.
Количество солей жесткости подлежащих удалению определяется по формуле:
A1 =24*(К0 -0,l)=24х(8,6-0,1)х11,66=2378,64 г.экв/л
где Ж- общая весткость воды, поступающая в натрий-катионитные фильтры
0,1 - остаточная жесткость после первой ступени катионирования.
Рабочая обменная способность сульфоугля при натрий-катионировани.
Е=0,74*0,82*550-0,5*7*8,6=304 г.экв/м3
Число регенерации натрий-катионитных фильтров первой ступени:
n=2378,64/(0,76*2*304*2)=2,57 рег/сут
Межрегенерационный период работы каждого фильтра
Т1 =24*2/2,57-2=16,67
Нормальная скорость фильтрации при работе всех фильтров:
wф =11,66/(0,76*2)=7,67
Максимальная скорость фильтрации (при регенерации одного из фильтров)
wф =11,66/(0,76*(2-1))=15,34 м/ч
Расход 100%-ной соли на одну регенерацию натрий-катионитного фильтра первой ступени
QNaCl =304*0,76*2*150/1000=69,31 кг/рег
Объем 26%-ного насыщенного раствора соли на одну регенерацию
Q=69,31*100/(1000*1,2*26)=0,22 м3
Расход технической соли в сутки
Qс =69,31*257*100*2/93=383,07 кг/сут
Расход технической соли на регенерацию натрий-катионитных фильтров первой ступени в месяц
Qм =30*383,07=11492 кг/мес.
Расход воды на взрыхляющую промывку фильтра
Впр =3*0,76*60*12/1000=2,05 м3
Расход воды на приготовление регенерационного раствора соли
Врег =69,21*100/(1000*7*1,04)=0,95 м3
Расход воды на отмывку катионита
Вотм =7*0,76*2=10,64 м3
Расход воды на одну регенерацию натрий-катионитного фильтра 1 ступени с учетом использования отмывочных вод для взрыхления
В=2,05+0,95+(10,64-2,05)=11,59 м3 /рег
Расход воды на регенерацию натрий-катионитных фильтров 1 ступени в сутки
Всут =11,59*2,57*2=59,57 м3 /сут
Среднечасовой расход воды на собственные нужды натрий-катионитных фильтров первой и второй ступени:
в=59,57*0,55/24=2,51 м3 /ч
2.4. РАСЧЕТ СЕТЕВОЙ УСТАНОВКИ
2.4.1. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ВОДОВОДЯНОГО ПОДОГРЕВАТЕЛЯ
Исходные данные:
1. Температура греющей воды (конденсата) на входе
в подогреватель (табл. 1.4. п.34) Т1 =165о С
2. Температура греющей воды (конденсата) на выходе
из подогревателя (табл. 1.4 п.3З) Т2 =80о С
3. Температура нагреваемой воды на входе
в подогреватель (табл. 1.4 п.5) t2 =70о С
4. Температура нагреваемой вода на выходе из подо-
гревателя (табли.5 п.59) t1 =82,34о С
5. Расчетный расход сетевой воды( табл. 1.5п .6) G=51,37кг/с
РАСЧЕТ
Принимаем к установке два водоводяных подогревателя.
Так как в работе будут находиться две установки, то расход нагреваемой воды через одну установку составит:
G1 =G/2=51,37/2=25,68 кг/с
Расход греющей воды определяем из уравнения теплового баланса подогревателя:
G1 *(t1 -t2 )*C=G2 *(T1 -T2 )*C*h
где h - коэффициент,учитывающий снижение тепловой мощности за счет потерь в окружающую среду, принимаем h=0,96
G2 =(25,68*(82,34-70))/((165-80)*0,96)=3,88 кг/с
Средняя температура греющей воды
Тср =(165+80)/2=122,5о С
7. Эквивалентный диаметр межтрубного пространства
dэ =(D2 -z*d2 н )/(D-z*dн )=(0,2592 -109*0,0162 )/(0,259-109*0,016)=0,019559м
6. Скорость воды в трубках
wтр =G1 /(¦тр *r)=25,68/(0,01679*1000)=1,53 м/с
9. Скорость воды в межтрубном пространстве
wмтр =G2 /(¦мтр *1000)=3,88/(0,03077*1000)=0,126 м/с
10. Коэффициент теплоотдачи от греющей воды к стенкам трубок
a1 =1,163*А1 *w0,8 мтр /d0,2 э =1,163*2567,99*1,530,8 /0,0195590,2 =1495,7 Вт/м2 к
где А1 - Температурный множитель, определяемыйп по формуле
A1 =1400+18*Тср -0,035*Т2 ср =1400+10*122,5-0,035*122,52 =3079,8
11. Коэффициент теплоотдачи от стенок трубок к нагреваемой воде
a2 =1,163*А2 *w0,8 тр /d0,2 э =1,163*2567,99*1,530,8 /0,0140,2 =9815,03 Вт/м2 к
где A2 =1400+18*tср -0,035t2 ср =1400+l8*76,17-0,035*76,172 =2567,99
12. Коэффициент теплопередачи
К0 =1/(1/a1 +б/l+1/a2 )=1/(1/1495,7+0,001/105+1/9815,03)=1283 Вт/м2 к
где б - толщина стенок латунных трубок
l - коэффициент теплопроводности латуни
l=105 Вт/мк при t =122о С
Коэффициент теплопередачи с учетом коэффициента загрязнения поверхности нагрева:
К=К0 *m=1283*0,75=962,25 Вт/м2 к
где m - поправочный коэффициент на загрязнение и неполное омывание поверхности нагрева =0,75
13. Поверхность нагрева подогревателя
Н=G1 *C*(t1 -t2 )/(K*Dt)=25,68*4190*(82,34-70)*0,85/(962,25*34,44)=34,06 м2
14. Количество секций подогревателя
Z=H/Fi =34,06/20,3=1,7
где Fi - поверхность нагрева одной секции водоподогревателя
Принимаем 2 секции
2.4.2. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ВОДОВОДЯНОГО
ПОДОГРЕВАТЕЛЯ
Потери напора воды в трубах
1. Внутренний диаметр трубок dвн =0,014м
2. Длина одного хода подогревателя: L=4м
3. Коэффициент трения / при средних значениях чисел Рейнольдса и коэффициенте шероховатости а=0,0002м принимаем равным 0,04
4. Коэффициенты местных сопротивлений для одной секции:
вход в трубки - 1
выход из трубок - 1
поворот в колене - 1,7
Сумма коэффициентов местных сопротивлений
S¦=3,7
5. Потери напора воды в трубках для двух секций водоводяного подогревателя при длине хода 4м
Dh=(l*Z/dвн +S¦)*w2 тр *r/2=(0,04*4/0,014+3,7)*1,532 *1000/2*2=354 МПа
где r - плотность воды, принимаем равной 1000м/м3
- количество секций подогревателя, соединенных последовательно
l - коэффициент трения
Потери напора в межтрубном пространстве
1. Эквивалентный диаметр живого сечения межтрубного пространства
dмтр э =0,019559м
2. Коэффициент трения при средних значениях чисел Рейнольдса и коэффициенте шероховатости а=0,0002м и принимаем равным 0,04
3. Коэффициент местного сопротивления подогревателя по межтрубному
пространству определяем по формуле:
¦=13,5*¦мтр /¦п =0,03077/0,03765*13,5=11,03
где ¦п - площадь сечения подходящего патрубка
Средняя температура нагреваемой воды
tср =(t1 *t2 )/2=(70+82,34)/2=76,17о С
Среднелогарифмическая разность температур между греющей и нагре ваемой водой
Dt=(Dtб -Dtм )/ln(Dtб -Dtм )=(82,66-10)/ln(82,66/10)=34,44о С
Где Dtб - большая разность температур = 165-82,34 = 82,66 °С
Dtм - меньшая разность температур = 80-70=10 °С
Для сетевой установки типа БПСВ-14 к дальнейшему расчету выписываем конструктивные данные водоводяного подогревателя 140СТ 34-588-68 3
а) внутренний диаметр корпуса Двн = 259 мм
б) наружный и внутренний диаметр трубок
dн =16мм, dвн =14мм
в) число трубок в живом сечении подогревателя
Z=109
г) площадь живого сечения трубок
¦тр =0,01679м2
д) площадь сечения межтрубного пространства
¦мтр =0,03077м2
е) поверхность нагрева одной секции
Fi =20,3м2
¦п =0,03765м2
¦мтр - площадь живого сечения межтрубного пространства принимаем
¦м =0,03077м2 3
4. Потери напора воды в межтрубном пространстве двух секций водоводяного подогревателя
Dhмтр =(0,04*4/0,019559+11,03)*(0,1262 *1000)/2*2=305 Па
где L - длина одного хода подогревателя, L=4м
wмтр - скорость воды в межтрубном пространстве, wмтр =0,126м/с
(из теплового расчета водоводяного подогревателя)
r=1000 - плотность воды в кг/м3
2.4.3. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПАРОВОДЯНОГО
ПОДОГРЕВАТЕЛЯ
Исходные данные:
- Температура греющего пара при давлении 0,7 МПа
(табл. 1.4 р.15) Т1 =165°С
- Температура нагреваемой воды на входе в подогреватель
t2 =82,34°С (табл. 1.5 п.59)
- Температуру нагреваемой воды на выходе из подогревателя
t1 =150°С (табл. 1.4 п.3)
1. Количество теплоты расходуемое в подогревателе
Q=25,68*4190*(150-82,34)*10-6 =7,28 МВт
где G1 =25,68 кг/с - расход нагреваемой воды (из теплового расчета водоводяного подогревателя)
2. В сетевой установке БЛСВ-14 в качестве пароводяного подогревателя принят подогреватель 050СT 34-577-69. Из табл. 3 выписываем его техническую характеристику:
а) поверхность нагрева Н =53,9м2
б) наружный диаметр Дн = 630мм
в) длина трубок L =3м
г) внутренний диаметр корпуса D =616мм
д) число трубок Z=392 шт.
е) диаметр латунных трубок 16мм
ж) приведенное количество трубок в вертикальном ряду Zпр =17,8 шт.
з) площадь живого сечения межтрубеого пространства ¦мтр =0,219м2
и) площадь живого сечения одного хода трубок ¦тр =0,0151м2
Скорость воды в трубках:
wтр =25,68/(0,0151*1000)=1,7 м/с
4. Средняя температура нагреваемой воды
tср =(150+82,34)/2=116,2 о С
5. Среднелогарифмическая разность температур между паром и водой:
Dt=(82,66-15)/(82,66/15)=39,64 о С
где Dtб - большая разность температур
Dtб =165-82,34=82,66 о С
Dtм - меньшая разность температур
Dtм =165-150=15 о С
6. Средняя температура стенок трубок
tст ср =(Tср + tср )/2=(165+116,2)/2=140,6 о С
7. Коэффициент теплоотдачи от пара к стенкам трубок
a1 =А2 *1,163/(Zпр *dн *(T-tст ср ))=4*8352,6*1,163/(17,8*0,016*(165-140,6))=5983 Вт/м2 к
где А2 - температурный множитель, определяемый по формуле
А2 =4320+47,54*Т-0,14*Т2 =4320+47,54*165-0,14*1652 =8352,6
8. Коэффициент теплоотдачи от стенок трубок кводе:
a2 =А1 *1,163*w0,8 тр /d0,2 вн =3019*1,163*1,70,8 /0,0140,2 =12602 Вт/м2 к
где A1 - температурный множитель ,определяемый по формуле
A1 = 1400+18*tср -0,035*t2 ср =1400+18*116,2-0,035*116,22 =3019
9. Коэффициент теплопередачи
К0 =1/(1/a1 +0,001/l+1/a2 )=1/(1/5983+0,001/105+1/12602)=3914 Вт/м2 к
Коэффициент теплопередачи с учетом коэффициента загрязнения поверхности нагрева:
К=3914*0,75 = 2935,5 Вт/м2 к
где 0,75- поправочный коэффициент на загрязнение и неполное
смывание поверхности нагрева, m = 0,75
10. Поверхность нагрева пароводяного подогревателя
H=7,28*106 /(2935,5*39,64)=62,56 м2
11. Количество подогревателей
Z=60,4/53,9=1,16
Принимаем 2 рабочих
2.4.4. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПАРОВОДЯНОГО
ПОДОГРЕВАТЕЛЯ
Потери напора в трубках пароводяного подогревателя определяются по формуле:
Dh=Dhтр +Dhмс =(l*L/dэ *Z+åò)*wтр *r/2=(0,04*3/0,014*4+13,5)*1,72 *1000/2=69050 Па
где Dhтр - потери напора на трение
Dhмс - потери напора на местные сопротивления
l - коэффициент трения, принимаемый при средних значениях чисел Рейнольдса и коэффициенте шероховатости = 0,0002м равным 0,04
r-плотность воды, 1000 кг/м3
L - длина одного хода пароводяного подогревателя, принимаем 3м
Z - количество ходов подогревателя, в данном дипломном проекте расчитывается четырехходовой пароводяной подогреватель
åò - сумма коэффициентов местных сопротивлений.
Коэффициент местных сопротивлений для четырехходового пароводяного подогревателя
вход в камеру - 1,5
вход из камеры в трубки 1х4 - 4
выход из трубок в камеру 1х4 - 4
поворот на 180o в камере - 2,5
выход из камеры - 1,5
Сумма коэффициентов местных сопротивлений для четырехходового пароводяного подогревателя марки 050СТ 34-577-68 будет составлять åò =13,5
3. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ
В технико-экономическом разделе дипломного проекта производится сравнение использованных двух видов топлива на реконструируемой котельной: Основного - угля ГР и перспективного - газа от дегазации газовых выбросов шахт, а также определяется сметная стоимость строительных и монтажных работ. Технико-экономические расчеты производятся в гривнах с использованием переводных индексов стоимости строительно-монтажных работ в цены 1993г., коэффициентов рыночных отношений, а также индекса удорожения цен 1997г. к ценам 1995г.
Тогда общий переводный индекс для строительно-монтажных работ: 80,6*1013*1,8562*10-5 =1,516 и для оборудования 48,2*3452*1,8562*10-5 =3,03
3.1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
1. Годовая выработка тепловой энергии, ГДж
åQвыр г =åQг тп +åQсн (3.1)
где Qг тп - годовая отпущенная тепловая энергия,
Qсн - годовой расход тепловой энергии на обственные нужды котельной, Qсн = 15*Qот
åQг тп =Qоп ов *nоп *3,6+Qз гв *nоп *3,6+Qл гв *(8400-nоп )*3,6+Qл тех *(8400-nоп )*3,6+Qз тех *nоп *3,6 (3.2)
где nоп - число часов отопительного периода, nоп =4320( табл. 1.1)
Qз гв - расчетный расход тепловой энергии в зимний период, Qз гв = 1,36 МВт (табл. 1.2)
Qл гв - то же в летний период, Qл гв = 0,963 МВт (табл. 1.3)
Qтех - расход тепловой энергии на технологию в зимний и летний периоды
Qз тех = 11,69 МВт, Qл тех = 1,24 МВт (табл.1.3)
Qоп ов - расход тепловой энергии за отопительный период на отопление и вентиляцию, МВт
Qоп ов= Qр ов *(tвп -tср оп )/(tвп -tро )=15,86*(18+1,6)/(18+24)=7,4
åQг опт - годовая отпущенная тепловая энергия
åQсн - годовой расход тепловой энергии на собственные нужды котельной åQсн =0,15*Qот
Тогда:
Qг отп =7,4*4320*3,6+1,36*4320*3,6+0,963(8400-4320)*3,6+1,24(8400-4320)*3,6+11,69*4320*3,6 =350396 ГДж/г
Qг выр =350396+0,15*350396=402955,4 ГДж/г
2.Годовой расход топлива, т/год
уголь
Вг =Кпт х * Qг выр / hку * Qр н
где Кпт – коэффициент, учитывающий потери топлива для угля - Кпт =1,07; для газа дегазации Кпт =1,05
hку - к.п.д. брутто котельной, для угля hку =83,96%, для газа hку =0,93
-при сгорании каменного угля Вк т =1,07*402955,4/0,8396*22040=25298 т/г
-при сгорании газа от дегазации Вг т =1,05*402955,4*106 /0,93*39750=11,44*106 м3 /год
3.Стоимость угля по фабрике 101,6 грн за 1т
Стоимость газа дегазации 84,4 грн. за 103 м3
4.Цена за воду 0,560 грн. за 1м3 для шахтных котельных
5.Цена за 1 кВт/ч потребляемой электроэнергии
Сд =0,06 грн., а за 1 кВт установленной мощности Сд =0,07 грн.
6.Штатное расписание котельной при работе:
на угле – 22 человека, в том числе ИТР – 3 чел., рабочих – 17 чел., механизаторы – 2 чел.
на газе дегазации – 18 чел., в т.ч. ИТР – 3 чел., рабочих – 15 чел., механизатор – 1 чел.
7.Годовые амортизационные отчисления:
-по зданиям и сооружениям – 5,5%
-по оборудованию – 12,5%
8.Месячный фонд зароботной платы с премиями и начислениями на одного работающего по котельной. Аср =170 грн.
9.Установленная мощность котлоагрегатов. Qуст =28,91 МВт (табл. 1.3)
10.Годовой расход воды, м3
Св г =Сз св *nоп +Сл св (8400-nhоп )
где Св г ,Сз св – расход воды в зимний и летний периоды (табл. 1.5. п.44), м3 /ч
Св г =11,66*4320+4,03(8400-4320)=66813,6 м3 /ч
11.Установленная мощность токоприемников, кВа
Nу =Эуд *Qуст
где Эуд - удельная установленная мощность электродвигателей, кВт/МВт.
При Qуст = 28,91 МВт по табл. 10.6
для каменного угля Эуд = 12,4 кВт/МВт и
для газа дегазации Эуд = 13,05 кВт/МВт
Тогда установленная мощность токоприемников, кВа
при сгорании каменного угля
Nу у = 12,4 * 28,91 = 358,5
и при сгорании газа (метана) от дегазации
Nг у = 13,05 * 28,91 = 377,28
12. Расход электроэнергии, кВт/год
Эг =Nу *Ки *Т
Эу г =358,5*0,7*3872=971,678*103 кВт*ч
13. Число часов использования электрической мощности при средней нагрузке
Т=Qг вых /(Qуст *3,6)=402955,4/(28,91*3,6)=3872
3.2. РАСЧЕТ ДОГОВОРНОЙ СТОИМОСТИ
СТРОИТЕЛЬНО-МОНТАЖНЫХ РАБОТ
В табл. 3.1 приведены капитальные затраты производственно-отопительной котельной с двумя паровыми котлоагрегатами КЕ-25 для закрытой системы теплоснабжения. Здание котельной из железобетонных панелей. В табл. 3.1 приведены цены 1984г.
Таблица 3.1
Сводка затрат на строительство котельной
| Затраты, тыс. руб. | |||||
| № | Наименование работ и затрат | Строитель-ные работы | Монтажные работы | Оборудова-ние | Всего |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| 1. | Общестроительные работы по зданию котельной | 34,64 | - | - | 34,64 |
| 2. | Работы по котлоагрегатам КЕ-25 (общестроительные, обмуровка, изоляция) | 2,734 | - | - | 2,734 |
| 3. | Теплоизоляция оборудованияи трубопроводов | 1,116 | - | - | 1,116 |
| 4. | Работы по газоходам, воздуховодам, фундаментам | 2,468 | - | - | 2,468 |
| 5. | Приобретение и монтаж оборудования котельного цеха | - | 14,68 | 398,48 | 413,16 |
| 6. | Автоматизация котельной | - | 1,14 | 44,56 | 45,70 |
| 7. | Работы по водоподготовительному отделению, в т.ч. склады реагентов |
2,46 | - | - | 2,46 |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| 8. | Приобретение и монтаж электрооборудования | - | 2,86 | 48,68 | 51,54 |
| 9. | Монтаж водоподготовительного отделения |
- | 3,14 | 67,44 | 70,58 |
| 10. | Работы по топливоподаче | 3,122 | - | 31,14 | 34,26 |
| 11. | Монтаж топливоподачи | - | 2,03 | 67,44 | 70,58 |
| 12. | Работы по дымовой трубе | 6,48 | - | - | 6,48 |
| 13. | Внутриплощадочные санитарно- технические сети |
1,6 | 1,12 | 22,48 | 25,20 |
| 14. | ИТОГО | 54,64 | 24,97 | 612,78 | 692,19 |
| 15. | Итого, тыс.грн. с учетом перевод-ного коэффициента, учитываю-щего удорожания и инфляцию: для строительно-монтажных работ 1,516; для оборудования 3,03 |
82,834 | 37,809 | 1856,72 | 1977,36 |
На основании денных таблицы 3.1 производим расчет договорной цены. В целях большей наглядности базисная стоимость строительномонтажных работ в составе договорной цены определена отдельно по каждой составляющей строительной части и монтажной. Расчет договорной цены приведен в таблице 3.2.
Проект котельной предусматривает в дальнейшем перевод работы котельной с каменного угля на газ-метан от дегазации шахтных газов. При этом капитальные затраты увеличатся за счет строительства, монтажа и приобретения оборудования по дегазации: в том числе на строительно-монтажные работы - 36,4 тыс. грн. и на оборудование - 16,2 тыс. грн.
И тогда все строительно-монтажные работы котельной при работе на газе-дегазации составят 157,04 тыс.грн., а стоимость оборудования составит 1872,92 тыс.грн.
Таблица 3.2
Расчет договорной цены на строительство котельной
| Стоимость работы, тыс. грн при работе: | ||||
| № | Наименование затрат | Обоснование | на угле | на газе от дегазации |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| 1. | Базисная сметная стоимость строительно-монтажных работ | табл. 3.1 п.16 | 120,64 | 157,04 |
| 2. | Затраты и доплаты, вызываемые влияни-ем рыночных отношений, в том числе: | 403,59 | ||
| 2.1 | - приобретение материалов, изделий и конструкций по договорным ценам | 257% от п.1 | 310,04 | 47,74 |
| 2.2 | - увеличение зарплаты работников строительства | 30,4% от п.1 | 36,67 | 5,81 |
| 2.3 | - отчисления в фонд Чернобыля | 3,7% от п.1 | 4,46 | 1,41 |
| 2.4 | - отчисления в фонд занятости | 0,9% от п.1 | 1,08 | 17,59 |
| 2.5 | - отчисление на соцстрах | 11,2% от п.1 | 13,51 | 17,59 |
| 2.6 | - разница в размере амортизационных отчислений стоимости ГСМ, запасных частей, машин и т.д. | 11,9% от п.1 | 14,36 | 18,69 |
| 2.7 | - удорожание автотранспортных перевозок | 18,6% от п.1 | 22,44 | 29,21 |
| 2.8 | - удорожание железнодорожного транспорта | 6,6% от п.1 | 7,96 | 10,36 |
| 2.9 | - удорожание электроэнергии | 3,7% от п.1 | 4,46 | 5,81 |
| 2.10 | - удорожание тепловой энэргии | 1,1% от п.1 | 1,33 | 1,73 |
| 2.11 | - удорожание на перевозки рабочих | 6,6% от п.1 | 7,96 | 10,36 |
| 2.12 | - увеличение затрат на вневедомственную охрану | 1,4% от п.1 | 1,96 | 2,20 |
| 2.13 | - увеличение затрат на услуги связи | 0,3% от п.1 | 0,36 | 0,47 |
| 2.14 | - увеличение средств, связанных с командировочными расходами | 0,4% от п.1 | 0,48 | 0,63 |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| 3. | Итого затраты и доплаты | сумма п.п.1,2 | 547,44 | 712,64 |
| 4. | Отчисления средств на выполнение общеотраслевых и межотраслевых НИР и опытно-конструкторских работ | 1% от п.3 | 5,47 | 7,13 |
| 5. | Затраты на развитие собственной базы подрядных организаций | 10% от п.3 | 54,74 | 71,26 |
| 6. | Часть прибыли строительной органи-зации, обеспечивающая достаточный уровень рентабель ности ее работы | 10% от п.3 | 54,74 | 71,26 |
| 7. | Итого по п.п.3,4,5,6 | 662,39 | 862,29 | |
| 8. | Итого с учетом надбавки на добавленную стоимость | 20% к п.7 | 794,87 | 1034,75 |
3.3. ОПРЕДЕЛЕИЕ ГОДОВЫХ
ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ РАСХОДОВ
Годовые эксплуатацлонные расходы, тыс.грн., определяем по отдельным статьям затрат для двух вариантов топлива: уголь и газ дегазации:
а) Расходы на топливо
Ст = Вг * Cт *10-3 2 , тыс.грн ./год (3.5)
где Вг - годовой расход топлива, т/год (тыс.м3 /год)
Ст - цена единицы топлива, грн/т (грн/тыс.м3 )
При работе на угле
Су т =25298*101,6*10-3 =2570,28
При работе на газе-дегазации
Сг т = 11,44 * 103 * 84,4 * 10-3 = 965,54
б) Расходы на электроэнергию
Расходы на электроэнергию котельных определяются по двухставочному тарифу, при котором оплачивается как присоединенная к городским сетям установленная мощность, кВ.А, или заявленный максимум нагрузки, так и фактически полученная из сетей электроэнергия:
Сэ =(Эг *Сэ +Nу *С‘ э /cosj)*10-3 , тыс.грн/год (3.6)
где Эт - фактически полученная электрическая энергия, кВт. ч;
Nу - установленная мощность, кВ.А
cosj - коэффициент спроса; cosj=0,95
Cэ ,С’ э - соответственно тариф 1 кВт.ч потребляемой энергии и 1 кВ.А оплачиваемой мощности трансформаторов.
Су э =971,678*0,06+358,5*0,07/0,95=84,7 тыс.грн./год
Сг э =1022,6*0,06+377,8*0,07/0,96=89,2 тыс.грн./год
в) Расход на воду
Св =Сгод в *Се *10-3 , тыс.грн./год (3.7)
где Сгод в - годовой расход воды котельной м3 /год
Се - стоимость воды грн./м3
Св - 66813,6*0,56*10-3 =37,416 тыс.грн./год
г) Расход на заработную плату
Сз.п =n*Аср *12*10-3 тыс.грн./год (3.8)
где n - штатное расписание котельной, чел
12 - число месяцев
Аср =средние месячные выплаты
Су з.п =22*170*12*10-3 =35,64 тыс.грн./год
Сг з.п =14*170*12*10-3 =22,68 тыс.грн./год
д) Амортизационные отчисления
Са =(Кс *Ас + К0 *А0 ), тыс.грн./год (3.9)
где Кс ,К0 - соответственно затраты на строительство и оборудование (табл. 3.1) тыс.грн
Ас ,А0 - соответственно коэффициенты отчислений от затрат на строительство и монтаж оборудования, %
Су а = 794,87*0,055+1856,72*0,125=275,81 тыс.грн./год
Сг а = 1034,75*0,055+1872,92*0,125=291,02 тыс.грн./год
е) Расходы на текущий ремонт
Стр =0,2*Са , тыс.грн./год (3.10)
Су тр =0,2*275,81=55,16
Сг тр =0,2*291,02=58,20
ж) Общекотельные и прочие
29-04-2015, 04:02