Разработка модели технологического процесса получения ребристых труб и ее апробация

ЭКОЛОГИЧЕСКИЕ ПРОБЛЕМЫ ОТВАЛОВ ЛИТЕЙНОГО ПРОИЗВОДСТВА

Литейное производство является основной заготовительной базой машиностроения. Около 40% всех заготовок, используемых в машиностроении, получают литьем. Однако, литейное производство является одним из наиболее экологически неблагоприятных.

В литейном производстве применяется более 100 технологических процессов, более 40 видов связующих , более 200 противопригарных покрытий.

Это привело к тому, что в воздухе рабочей зоны встречается до 50 вредных веществ, регламентированных санитарными нормами. При производстве 1т чугунных отливок выделяется:

• 10..30 кг - пыли;

• 200..300 кг - оксида углерода;

• 1..2 кг - оксида азота и серы;

• 0.5..1.5 г - фенола, формальдегида, цианидов и др.;

• 3 м³ - загрязненных сточных вод может поступить в водный бассейн;

• 0.7..1.2 т - отработанных смесей в отвал [10].

Основную массу отходов литейного производства составляют отработанные формовочные и стержневые смеси и шлак. Утилизация этих отходов литейного производства наиболее актуальна, т.к. несколько сот гектаров поверхности земли занимают вывозимые ежегодно в отвал смеси [10], в Одесской области.

В целях снижения загрязнения почв различными промышленными отходами в практике охраны земельных ресурсов предусматриваются следующие мероприятия:

• утилизация;

• обезвреживание методом сжигания;

• захоронение на специальных полигонах;

• организация усовершенствованных свалок [11].

Выбор метода обезвреживания и утилизации отходов зависит от их химического состава и степени влияния на окружающую среду.

Так, отходы металлообрабатывающей, металлургической, угольной промышленности, содержат частицы песка, породы и механические примеси. Поэтому отвалы изменяют структуру, физико-химические свойства и механический состав почв.

Указанные отходы используют при строительстве дорог, засыпке котлованов и отработанных карьеров после обезвоживания. В тоже время отходы машиностроительных заводов и химических предприятий, содержащие соли тяжелых металлов, цианиды, токсичные органические и неорганические соединения, утилизации не подлежат. Эти виды отходов собирают в шламонакопители, после чего их засыпают, утрамбовывают и озеленяют место захоронения [12].

Фенол - наиболее опасное токсичное соединение, находящееся в формовочных и стержневых смесях. В тоже время исследования показывают, что основная часть фенолсодержащих смесей, прошедших заливку, практически не содержит фенола и не представляет собой опасности для окружающей среды. Кроме того, фенол, несмотря на его высокую токсичность, быстро разлагается в почве [13]. Спектральный анализ отработанных смесей на других видах связующего показал отсутствие особоопасных элементов: Hg, Pb, As, F и тяжелых металлов [13]. Т.е., как показывают расчеты данных исследований, отработанные формовочные смеси не представляют собой опасности для окружающей среды и не требуют каких-либо специальных мероприятий по их захоро­нению [13]. Негативным фактором является само существование отвалов, которые создают неприглядный пейзаж, нарушают ландшафт. Кроме того, пыль, уносимая с отвалов ветром, загрязняет окружающую среду [14]. Однако, нельзя сказать, что проблема отвалов не решается. В литейном производстве существует целый ряд технологического оборудования, позволяющего проводить регенерацию формовочных песков и использовать их в производственном цикле неоднократно. Существующие методы регенерации традиционно делятся на механические, пневматические, термические, гидравлические и комбинированные.

По данным Международной комиссии по регенерации песков, в 1980 г. из 70 опрошенных литейных предприятий Западной Европы и Японии 45 использовали установки механической регенерации [15].

В тоже время, литейные отработанные смеси - хорошее сырье для стройматериалов: кирпича, силикатного бетона, и изделий из него, строительных растворов, асфальтобетона для дорожных покрытий, для отсыпки полотна железных дорог [10].

Исследования Свердловских ученых (Россия) показали, что отходы литейного производства обладают уникальными свойствами: ими можно обрабатывать осадки сточных вод (для этого пригодны существующие отвалы литейного производства); защищать стальные конструкции от почвенной коррозии [16]. Специалисты Чебоксарского завода промышленных тракторов (Россия) использовали пылевидные отходы регенерации в качестве добавки (до 10%) при производстве силикатного кирпича [10].

Многие литейные отвалы используются как вторичное сырье в самом литейном производстве. Так, например, кислый шлак сталелитейного производства и феррохромовый шлак применяются в технологии шликерного формообразования при литье по выплавляемым моделям [17].

В ряде случаев отходы машиностроительных и металлургических производств содержат значительное количество химических соединений, которые могут представлять ценность как сырье и использоваться в виде дополнения к шихте [18].

Рассмотренные вопросы улучшения экологической обстановки при производстве литых деталей позволяет сделать вывод о том, что в литейном производстве можно комплексно решать весьма сложные экологические проблемы.

ВЫВОДЫ

Результатом данной работы явилась разработанная технология получения тонкостенных ребристых радиаторов в песчано-глинистые сырые формы, которая имеет ряд особенностей:

• выбор разъема модели и формы по диагонали;

• применение при формовке пенополистироловых вкладышей, выжигаемых при заливке;

• вентилирование полости формы через систему выпоров и газоотводные наколы для каждого ребра;

• применение протяжного шаблона при извлечении модели из формы;

• совмещение функций выпора и прибыли.

Эти технологические особенности обеспечивают улучшение газового режима формы, предотвращают засоры, а также полную проливаемость отливки. Применение разработанной технологии практически полностью исключило брак отливок по недоливам, газовым, усадочным и песчаным раковинам.

Разработанная математическая модель скорости затвердевания отливки позволяет уже на стадии проектирования по химическому составу, механическим свойствам, конфигурации, судить о возможной структуре будущей отливки. Что позволяет конструктору-технологу своевременно вносить изменения и коррективы в разрабатываемую технологию.

Так в результате просчета математической модели получено, что структурой отливки теплообменник является феррит+графит с незначительными включениями перлита. Это в последствии и подтвердилось на практике.

Для создания более плотной перлитной структуры необходимо изменить скорость кристаллизации или химический состав металла. Изменение химического состава металла по технологическим причинам в данном случае более приемлемо. При изменении химического состава для создания более плотной структуры применялась сурьма, т.к. присадка данного компонента в металл (на дно ковша) не представляет собой никаких трудностей и возможна в любом литейном цехе.

В результате проведенных экспериментов выявлено, что незначительная присадка сурьмы изменяет его структуру. Преобладающей структурой становится перлит+графит, причем графитовые включения измельчаются, более равномерно распределяются по сечению отливки и стремятся к шаровидной форме. Все это повышает герметичность получаемого чугуна, а следовательно и отливки.

По результатам экспериментов выявлена оптимальная в процентном соотношении присадка сурьмы обеспечивающая герметичность данной отливки и не ухудшающая ее механических свойств.

При получении отливок работающих при повышенном давлении для обеспечения их герметичности необходимо произвести присадку сурьмы на дно ковша 0.1 %-0.4 % от массы жидкого металла.

Рис.10-1. Годная отливка

По разработанной технологии отлита опытная партия радиаторов (рис.10-1) с присадкой сурьмы 0.16 %. Полученные радиаторы успешно выдержали заводские испытания давлением 11 кгс/см², в отличии от отливок полученных без присадок сурьмы, которые давали “течь” при 4-5 кгс/см².

Исходя из результатов экспериментов и производственных испытаний можно сделать вывод, что при литье тонкостенных чугунных отливок, работающих при повышенных давлениях, можно использовать серый чугун с присадкой сурьмы взамен высокопрочных чугунов, что значительно облегчает процесс производства.

ЛИТЕРАТУРА

1. Волков В.И., Устинов М.А. Отливка чугунных радиаторов. -М.: Гос.Издательство строительной литературы, 1946. -131 с.

2. Безмаслянный крепитель "БК" в радиаторном и котельном производстве. -М.: Промстройиздат, 1954, -10 с.

3. Новый безмаслянный крепитель КО. -Таганрог, 1965. -7 с.

4. Методические указания по выполнению раздела "Охрана труда" в дипломных проектах, Одесса 1986, А.К.Машков.

5. Методические указания и задания к самостоятельной работе студентов по курсу "Охрана труда" для студентов специальности 12.03 А.К.Машков, ОПИ 1989.

6. В.Н.Иванов. Словарь справочник по литейному производству

7. Справочник Средства защиты в машиностроении, С.В.Белов, А.Ф.Козьяков, О.Ф.Партолин и др., 1989, -М: Машиностроение -368 с.

8. Получение герметичных чугунных отливок гидроаппаратуры с литыми каналами. Обзор. -М., 1973. -51 с.

9. Исследование герметичности чугунных отливок для компрессоров холодильных машин. Отчет ОПИ. -Одесса, 1968.

10. Грачев В.А., Сосновский Е.Д. Улучшение условий труда и экологии в литейном производстве // Литейное производство, 3, 1990. -с. 29

11. Охрана окружающей среды / С.В.Белов, Ф.А.Козьяков и др. -М: Всшая школа, 1983. -264с.

12. Справочная книга по охране труда в машиностроении / Г.В.Бектобеков и др. -Л: Машиностроение, 1989. -541с.

13. Токсичные вещества в твердых отходах Литейного производства А.А.Ляпкин, Н.С.Чуракова, Т.В.Баталова // Литейное производство, 10, 1984. -с. 35-36.

14. О принципах захоронения отходов литейного производства. А.А.Ляпкин, М.В.Пасынкова // Литейное производство, 5, 1987. -с. 9-11.

15. Регенерация песка из отработанных смесей. А.А.Шпектор, В.С.Палестин, В.Н.Скорняков // Литейное производство, 5, 1987. -с. 26-30.

16. Проблемы экологии и пути их решения в литейном производстве. А.И.Корзон, А.А.Ляпкин, Р.И.Оглоблина // Литейное производство, 3, 1988. -с. 2-3.

17. Об экологичности шликерной технологии Л.А.Иванова, Л.В.Прокопович, И.В.Прокопович /Сб. "Пути повышения качества и экономичности литейных процессов". -Одесса: Совпин, 1994. -с. 37-38.

18. Техника защиты окружающей среды: Учебное пособие для вузов / Н.С.Торочешников, А.И.Родионов и др. -М.: Химия, 1981. -368 с.

19. Исследования герметичности литейных сплавов. /Сб. "Труды первого совещания по литейным свойствам сплавов". -Киев: Наукова думка, 1968.

20. Maschine Design, США, 1970, Т -29.

21. Влияние углерода и кремния на пористость чугунных цилиндровых втулок для дизелей. // Вестник машиностроения, 1969, 10.

22. Свойства элементов. Справочник /Под редакцией М.Е.Дрица- М.: Металлургия, 1985. -672 с.

23. Колесниченко А.Г., Дубинин А.В. О герметичности серых чугунов // Литейное производство, 1979, 12 -с. 18-20.

24. Исследование процесса получения здоровых корпусных станочных отливок и отливок гидравлических систем. -Очет ОПИ, 1962. -150 с.

25. Доценко П.В. Исследование некоторых свойств серых чугунов, легированных сурьмой. - Диссертация ктн. -Одесса; ОПИ, 1967. -160 с.

26. ГОСТ 24812-81. Ипытание изделий на воздействие механических факторов.

27. В.А.Рыбкин Ручное изготовление литейныХ форм. - М.: Высшая школа, 1986. -199 с.

28. Справочник молодого литейщика. - М.: Высшая школа, 1991. -319 с. Абрамов Г.Г., Панченко Б.С.

29. Могилев В.К., Лев О.И. Справочник литейщика. - М.: Машиностроение, 1988. -272 с.

30. Куманин И.Б. Вопросы теории литейных процессов. - М.: Машиностроение, 1976. -216с.

31. Методические указания к лабораторным работам по дисциплине "Литейное материаловедение". Раздел "Определение твердости металлов и сплавов" для студентов специальности 12.03. /Сост. В.Г.Борщ, В.И.Саитов. - Одесса: ОПИ, 1991. -20 с.

32. Методические указания к лабораторным работам по дисциплине "Литейное материаловедение". Раздел "Изучение макро- и микроструктуры металлов и сплавов". для студентов специальности 12.03. /Сост. В.Г.Борщ, П.В.Доценко. - Одесса: ОПИ, 1990. -32 с.

33. Методические указания к выполнению лабораторным работам по дисциплине "Теория формирования отливок". для студентовспециальности 12.03. /Сост. Л.А.Иванова, Ю.Г.Баринов. - Одесса: ОПИ, 1991. -28 с.

34. Баландин Г.Ф. Основы формирования отливки. Ч.1. Тепловые основы теории. Затвердевание и охлаждение отливки. -М.: Машиностроение, 1976 -328 с.

35. Комаров О.С. Термокинетические основы кристаллизации чугуна. - Мн.: Наука и техника, 1982. -262 с.

36. Сычев В.В. Дифференциальные уравнения термодинамики. -М.: Высшая школа, 1991. -224 с.

37. Серебро В.С. Основы теории газовых процессов в литейной форме. -М.: Машиностроение, 1991. -208 с.

38. Фельдман О.А. Microsoft Word для Windows 6.0. -М.: Евроиндекс ЛТД, 1994. - 176 с.

ПРИЛОЖЕНИЕ

Программа для расчета припусков на механическую обработку (язык программирования GI):

Главная программа:

CALL pri }c

FR "M" mane$ }

EX k% "GR.EXE" "SLD.KX" 1 1 33 78 "a" }

rmax=309

rmin=19

PR "~c14m1" }

PR "~c15" }

MV 23 40 "" i%=3

"Наибольший размер детали " rmax

"Наименьший размер детали " rmin

"Продолжить работу " }

PR "~c15" }

MV 26 45 "Тип сплава" i%=1

"Черный нетермообрабатываемый" m1

"Черный термообрабатываемый" m2

"Цветной нетермообрабатываемый" m3

"Цветной термообрабатываемый" } GO m4

m1:

ts=1

GO m5

m2:

ts=2

GO m5

m3:

ts=3

GO m5

m4:

ts=4

m5:

CALL pri }c

DE 1 1 2 0 15

"Диапазон класса размерной"

"точности отливки выбирается"

"из таблицы 9 ГОСТ 26645-85" }

k%=0

GBD p% "t9_"+mane$ k% "ngab>=" rmax }

IF p% GO en }i

CALL case }c

PRINT "~x20y5X59Y9f1w" "~v_Класс размерной точности отливки:_bl7p34",krt$ }

DE 1 1 3 0 15

"Допуск смещения формы отливки"

"по плоскости разъема устанавливается"

"по таблице 1 ГОСТ 26645-85 на уровне"

"класса размерной точности отливки"

"Допуск смещения, вызваный перекосом"

"стержня устанавливается в диаметральном"

"выражении по таблице 1 ГОСТ 26645-85 на"

"1-2 класса точнее" }

DE 9 40 2 0 15

"Класс размерной точности"

"отливки выбирается из диапазона"

"в зависимости от группы сложности"

"(для данной отливки - 2 группа)" }

krto%=9

MV 14 18 "Тип сплава" i%=2

"Класс размерной точности отливки: " krto%

"Продолжить работу " }

DE 31 29 4 0 14

"Нажмите любую клавишу..." }

KEY s$

k%=0

GBD p% "t1" "nomr<=" nr }

CALL kkrtt }c

DE "Припуск на размер"

nomr1

"состовляет"

prips }

k%=0

GBD p% "t1" "nr>=" nomr2 }

CALL kkrtt }c

DE "Припуск на размер"

nomr1

"состовляет"

prips }

k%=0

GBD p% "t1" "nr>=" nomr2 }

CALL kkrtt }c

DE "Припуск на размер"

nomr1

"состовляет"

prips }

IF p% <> 0 GO en }i

ktnr$=krto%

nomr=19

MV 19 20 "" i%=3

"Номинальный размер " nomr

"Класс точности данного размера " ktnr$

"Продолжить работу " }

CALL rr }c

nomr1=nomr

dop1=dop

nomr=60

ktnr$=8

MV 19 20 "" i%=3

"Номинальный размер " nomr

"Класс точности данного размера " ktnr$

"Продолжить работу " }

CALL rr }c

nomr2=nomr

dop2=dop

nomr=266

ktnr$=11т

MV 19 20 "" i%=3

"Номинальный размер " nomr

"Класс точности данного размера " ktnr$

"Продолжить работу " }

CALL rr }c

nomr3=nomr

dop3=dop

DE 31 29 4 0 14

"Нажмите любую клавишу..." }

KEY s$

; Пункт 2.2;

d=rmin/rmax

PRINT "~i" }

DE 1 1 1 0 15

"Отношение максимального"

"и минимального размера"

"отливки"

""

d

"" }

DE 6 20 2 0 15

"Диапазон степени коробления"

"отливки определяется по"

"таблице 10 ГОСТ 26645-85" }

n%=0

GBD p% "t10" n% "div<=" d }

IF p% THEN GO en }i

FR "M" sk1$ sk2$ }

IF ts=1 THEN sk$=sk1$ }i

ELSE IF ts=2 THEN sk$=sk2$ }i

ELSE IF ts=3 THEN sk$=sk1$ }i

ELSE IF ts=4 THEN sk$=sk2$ }i

}e }e }e }e

DE 10 34 1 0 15

"Диапазон степени"

"коробления отливки"

""

sk$

"" }

sko=5

MV 18 31 "" i%=2

"Степень коробления элементов отливки " sko

"Продолжить работу " }

;Пункт 2.3;

DE 19 48 2 0 15

"Допуск формы и расположения"

"поверхностей отливки"

"с учетом степени коробления"

"определяется по таблице 2"

"ГОСТ 26645-85" }

nomr=nomr1

CALL rr1 }

dopc1=dop

MV 18 31 "" i%=2

"Степень коробления элементов отливки " sko

"Продолжить работу " }

nomr=nomr2

CALL rr1 }

dopc2=dop

MV 18 31 "" i%=2

"Степень коробления элементов отливки " sko

"Продолжить работу " }

nomr=nomr3

CALL rr1 }

dopc3=dop

DE 31 29 4 0 14

"Нажмите любую клавишу..." }

KEY s$

PRINT "~i" }

DE 1 1 5 0 15

"Общий допуск необходимо определить"

"по таблице 16 ГОСТ 26645-85" }

GBD p% "t16" }

DE 1 1 5 0 15

"Степень точности поверхности выбираем"

"по таблице 11 ГОСТ 26645-85 в соответствии"

"c типом литья." }

GBD p% "t11_"+mane$ k% "nq>=" rmax }

IF p% GO en }i

FR "M" q1$ q2$ q3$ q4$ }

IF ts=1 THEN krt$=q2$ }i

ELSE IF ts=2 THEN krt$=q4$ }i

ELSE IF ts=3 THEN krt$=q1$ }i

ELSE IF ts=4 THEN krt$=q3$ }i

}e

}e

}e

DE 9 25 2 0 15

"Диапазон cтепени точности поверхности"

""

krt$

"" }

stp=14

MV 14 37 "" i%=2

"Cтепени точности поверхности " stp

"Продолжить работу " }

DE 17 5 2 0 15

"Определяем вид"

"окончательной "

"обработки" }

PR "~c10m14" }

PR "~c11C13" }

MV 20 26 "Квалитет Rz обработка " i%=1

" 16-17 Rz 320 обдирка " v10

" 14 Rz 100 черновая " v14

" 12 Rz 50 получистовая" v14

" 10-11 Rz 25 чистовая " v14

" 7-9 Rz 5 тонкая " }

v10:

v14:

PR "~i" }

DE 1 1 1 0 15

"Ряд припусков на механическую"

"обработку определяют по "

"таблице 14 ГОСТ26645-85" }

GBD p% "t14" k% "stt>="stp }

;IF k% GO en }i;

FR "M" rpr$ }

DE 5 28 1 0 15

"Ряд припусков"

""

rpr$

"" }

prt%=5

PR "~c15m1" }

MV 14 29 "" i%=2

"Ряд припуска " prt%

"Продолжить работу " }

GBD p% "t5" k% "rrr>="prt% }

FR "M" minpr }

DE 7 52 2 0 15

"Минимальный припуск"

"определяем по таблице 5"

"ГОСТ 26645-85" }

DE 15 52 1 0 15

"Минимальный припуск"

"равен ", minpr }

DE 31 29 4 0 14

"Нажмите любую клавишу..." }

KEY s$

CALL pri }

us=1.0

MV 19 20 "" i%=3

"Номинальный размер " nomr

"Процент усадки сплава " us

"Продолжить работу " }

usn=(nomr*us)/100

DE 13 29 1 0 15

"Допуск на усадку:"

""

usn

"" }

DE "Общий допуск на сторону складывается"

"из значений найденных в таблицы 16"

"и вида окончательной механической обработки"

"и ряда припуска отливки" }

nomrr=nomr+dop+usn

KEY q$

MV 1 1 "" i%=1

"Класс точности массы" klm

"Продолжить " }

en:

}p

Подпрограмма выбора типа литья:

CALL pri }c

mans1:

PR "~i" }

DE 1 1 8 0 14

">>>>>>>>>>>>>>>>> 1 <<<<<<<<<<<<<<<<<<<"

"Литье под давлением в металлические формы"

"и по выжигаемым моделям с применением"

"малотерморасширяющихся огнеупорных"

"материалов (корунд,плавленный кварц и т.п.)" }

DE 10 1 8 0 14

">>>>>>>>>>>>>>>>>>> 2 <<<<<<<<<<<<<<<<<<<"

"Литье по выжигаемым моделям с применением"

"кварцевых огнеупорных материалов." }

DE 17 1 8 0 14

">>>>>>>>>>>>>>>>>>> 3 <<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<"

"Литье по выплавляемым моделям с применением"

"кварцевых огнеупорных материалов." }

DE 24 1 8 0 14

">>>>>>>>>>>>>>>>>>> 4 <<<<<<<<<<<<<<<<<<<"

"Литье под низким давлением и в кокиль без"

"песчаных стержней." }

DE 9 50 2 9 14 "Технологический" "процесс литья" }

MV 15 54 "" i%=5

"1" mas1

"2" mas2

"3" mas3

"4" mas4

"Следующий" mans2

"Выход " } GO end

mas1:

mane$="1"

GO end1

mas2:

mane$="2"

GO end1

mas3:

mane$="3"

GO end1

mas4:

mane$="4"

GO end1

mans2:

PR "~i" }

DE 1 1 8 0 14

">>>>>>>>>>>>>>>>> 5 <<<<<<<<<<<<<<<<<<<<"

"Литье в песчано-глинистые сырые формы из"

"низковлажных (до 2.8%) высокопрочных (более"

"160 кПа) смесей, с высоким однородным"

"уплотнением до твердости не ниже 90 едениц."

"Литье по газифицированным моделям в песчаные"

" формы. "

"Литье в формы,отвержденные в контакте с холодной"

" оснасткой. "

"Литье под низким давлением и в кокиль с песчаными"

" стержнями. "

"Литье в облицованный кокиль." }

DE 16 1 8 0 14

">>>>>>>>>>>>>>>>>>> 6 <<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<"

"Литье в песчано-глинистые формы из смесей с"

"влажностью 2.8-3.5% и прочностью 120-160 кПа"

"и уплотненностью не менее 80 ед."

"Литье центробежное (внутренние поерхности)"

"Литье в формы, отверждаемые в контакте"

" с горячей оснасткой. "

"Литье в вакуумно-пленочные песчаные формы." }

DE 9 56 2 9 14 "Технологический" "процесс литья" }

MV 15 59 "" i%=3

"5" mas5

"6" mas6

"Следующий" mans3

"Предыдущий" mans1

"Выход " } GO end

mas5:

mane$="5"

GO end1

mas6:

mane$="6"

GO end1

mans3:

PR "~i" }

DE 1 1 8 0 14

">>>>>>>>>>>>>>>> 7 <<<<<<<<<<<<<<<<<<"

"Литье в песчано-глинистые сырые формы"

"из смесей с влажностью от 3.5% до 4.5%"

"и прочностью от 60 до 120 кПа с уровнем "

"уплотнения до твердости не ниже 70 едениц."

""

"Литье в оболочковые формы из"

"термореактивных смесей."

""

"Литье в формы, отверждаемые вне контакта"

"с оснасткой без тепловой сушки."

""

"Литье в песчано-глинистые подсушенные"

" и сухие формы. " }

DE 19 1 8 0 14

">>>>>>>>>>>>>> 8 <<<<<<<<<<<<<<<<<<<<"

"Литье в песчано-глинистые сырые формы"

"из высоковлажных (более 4.5%), низкопрочных"

"(до 60 кПа) смесей с низким уровнем"

"уплотнения до твердости ниже 70 едениц." }

DE 9 50 2 9 14 "Технологический" "процесс литья" }

MV 15 53 "" i%=1

"7" mas7

"8" mas8

"Предыдущий" mans2

"Выход " } GO end

mas7:

mane$=7

GO end1

mas8:

mane$="8"

GO end1

end1:

FW "M" mane$ }

GI "ppo.gi"

end:

}p

INC "wait.gi"

Комплекс подпрограмм выбора по условию:

INC "wait.gi"

case: }c

FR "M" ts1$ ts2$ ts3$ ts4$ }

IF ts = 1 THEN krt$=ts1$ }i

ELSE IF ts = 2 THEN krt$=ts4$ }i

ELSE IF ts = 3 THEN krt$=ts1$ }i

ELSE IF ts = 4 THEN krt$=ts3$ }i

}e

}e

}e

}s

rr: }c

n%=0

GBD p% "t1" n% "nr>=" nomr }

IF p% <> 0 GO en }i

FR "M" d6 d7t d7 d8 d9t d9 d10 d11t d11 d12 d13t d13 d14 d15 d16 }

IF ktnr$ = "6" THEN dop=d6 }i

29-04-2015, 04:11