= 
- 
(т/ч) (2.2.2.15)
= 178,28 – 3,63 = 174,65 (т/ч)
2.2.3 Определение параметров пара и воды в регенеративных установках принципиальной тепловой схемы
2.2.3.1 Нарисовать регенеративную часть высокого давления (рис2.2).
2.2.3.2 Температура насыщения пара в отборах (определяется по термодинамическим таблицам воды и водяного пара по давлению пара в отборах):
= 4 МПа 
= 250,33 
С
= 2,35 МПа 
= 220,67 С
= 1,25 МПа 
= 189,81 С
2.2.3.3 Температура питательной воды:
за ПВД1 
= - θ = 250,33 – 4 = 246,33 С (2.2.3.1)
за ПВД2 
= - θ = 220,67 – 4 = 216,67 С (2.2.3.2)
за ПВД3 
= - θ = 189,81 – 4 = 185,81 С (2.2.3.3)
где θ (С) – величина недогрева до температуры насыщения греющего пара. Для группы подогревателей высокого давления θ = 3 – 5 С
2.2.3.4 Нарисовать регенеративную часть низкого давления (рис.2.3).
2.2.3.5 Температура насыщения пара в отборах (определяется по термодинамическим таблицам воды и водяного пара по давлению в отборах):
= 0,2 МПа 
= 120,23 С
= 0,15 МПа 
= 111,37 С
= 0,08 МПа 
= 93,51 С
= 0,04 МПа 
= 75,89 С
2.2.3.6 Температура конденсата:
за ПНД4 
= - θ = 120,23 – 7 = 113,23 С (2.2.3.4)
за ПНД5 
= - θ = 111,37 – 7 = 104,37 С (2.2.3.5)
за ПНД6 
= - θ = 93,51 – 7 = 86,51 С (2.2.3.6)
за ПНД7 
= - θ = 75,89 – 7 = 68,89 С (2.2.3.7)
где θ (С) - величина недогрева до температуры насыщения греющего пара. Для группы подогревателей низкого давления θ = 5 – 10 С.
2.2.4 Построение процесса расширения пара в турбине
2.2.4.1 Относительный электрический КПД - η
(определяется по заданию в зависимости от типа турбины):
η
= η
.η
.η
(%) (2.2.4.1)
η
= 0,83.0,85.0,7 = 0,49 (%)
2.2.4.2 Относительный внутренний КПД - η
:
η
= η
/ η
.η
(%) (2.2.4.2)
η
= 0,49/0,98.0,99 = 0,51 (%)
2.2.4.3 Построить процесс расширения пара в турбине по i, s диаграмме,(рис2.4).
= 13 (МПа)
= 540 (С)
= 3455 (кДж/кг)
= 0,9. (МПа) (2.2.4.3)
= 0,9.13 =11,7 (МПа)
= 3130 (кДж/кг)
(кДж/кг) (2.2.4.4)
= 3455 – (3455 – 3130) .0,83 = 3185,25 (кДж/кг)
= 3045 (кДж/кг)
(кДж/кг) (2.2.4.5)
= 3185,25 – (3185,25 – 3045).0,83 = 3068,84 (кДж/кг)
= 2915 (кДж/кг)
(кДж/кг) (2.2.4.6)
= 3068,84 – (3068,84 – 2915).0,83 = 2941,15 (кДж/кг)
= 0,9.
(МПа) (2.2.4.7)
=0,9.1,25 = 1,125 (МПа)
= 2610 (кДж/кг)
(кДж/кг) (2.2.4.8)
= 2941,15 – (2941,15 – 2610).0,85 = 2659,67 (кДж/кг)
= 2609 (кДж/кг)
(кДж/кг) (2.2.4.9)
= 2659,67 – (2659,67 – 2609).0,85 = 2616,6 (кДж/кг)
= 2520 (кДж/кг)
(кДж/кг) (2.2.4.10)
= 2616,6 – (2616,6 – 2520).0,85 = 2534,49 (кДж/кг)
= 2435 (кДж/кг)
(кДж/кг) (2.2.4.11)
= 2534,49 – (2534,49 – 2435).0,7 = 2464,85 (кДж/кг)
= 2130 (кДж/кг)
(кДж/кг) (2.2.4.12)
= 2464,85 – (2464,85 – 2130).0,7 = 2230,46 (кДж/кг)
2.2.4.4 Определить располагаемый теплоперепад:
= 
- 
(кДж/кг) (2.2.4.13)
= 3455 – 2915 = 540 (кДж/кг)
= 
- 
(кДж/кг) (2.2.4.14)
= 2915 – 2520 = 395 (кДж/кг)
= - 
(кДж/кг) (2.2.4.15)
= 2520 – 2130 = 390 (кДж/кг)
2.2.4.5 Определить полезноиспользуемый теплоперепад:
= - 
(кДж/кг) (2.2.4.16)
= 3455 – 2941,15 = 513,85 (кДж/кг)
= 
- 
(кДж/кг) (2.2.4.17)
= 2941,15 – 2534,49 = 406,6 (кДж/кг)
= - 
(кДж/кг) (2.2.4.18)
= 2534,49 – 2230,46 = 304,03 (кДж/кг)
2.2.4.6 Определить полный полезноиспользуемый теплоперепад:
= + + (кДж/кг) (2.2.4.19)
= 513,85 + 406,66 + 304,03 = 1224,54 (кДж/кг)
2.2.5 Материальный тепловой баланс пара и питательной воды
2.2.5.1 Материальный тепловой баланс по пару:
α
= 1 + α
+ α
+ α
(2.2.5.1)
α
= 1 + 0,01 + 0,01 + 0,004 = 1,024
2.2.5.2 Материальный баланс по питательной воде:
α
= α
+ α
(2.2.5.2)
где α
= 0,01
α
= 1,024 + 0,01 = 1,034
2.2.6 Сводная таблица параметров пара и воды
| Размерность | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | Д | К | |
 |
МПа | 4,0 | 2,35 | 1,25 | 0,2 | 0,15 | 0,08 | 0,04 | 0,59 | 0,003 |
|
кДж/кг | 3185,3 | 3068,8 | 2941,2 | 2659,7 | 2616,6 | 2534,5 | 2464,9 | 2755,5 | 2230,5 |
 |
С |
250,33 | 220,67 | 189,81 | 120,23 | 111,37 | 93,51 | 75,89 | ||
 |
С |
246,33 | 216,67 | 185,81 | ||||||
 |
С |
113,23 | 104,37 | 86,51 | 68,89 | |||||
 |
т/ч | 26 | 32 | 10 | 28 | 16 | 7 | 4 | 18 | 171,83 |
2.2.7 Расчет коэффициентов недовыработки пара в отборах турбины
2.2.7.1 Коэффициент недовыработки пара в отборах для турбины без промперегрева:
= (
)/(
) (2.2.7.1)
= (3185,25 – 2230,46)/(3455 – 2230,46) = 0,78
= (
)/() (2.2.7.2)
= (3068,84 – 2230,46)/(3455 – 2230,46) = 0,68
= (
)/() (2.2.7.3)
= (2941,15 – 2230,46)/(3455 – 2230,46) = 0,58
= (
)/() (2.2.7.4)
= (2656,67 – 2230,46)/(3455 – 2230,46) = 0,35
= (
)/() (2.2.7.5)
= (2616,6 – 2230,46)/(3455 – 2230,46) = 0,32
= (
)/() (2.2.7.6)
= (2534,49 – 2230,46)/(3455 – 2230,46) = 0,25
= (
)/() (2.2.7.7)
= (2464,85 – 2230,46)/(3455 – 2230,46) = 0,19
2.2.8 Определение расходов пара на турбину и абсолютных расходов пара и воды
2.2.8.1 Расход пара на турбину 
(при расчете необходимо учесть расход пара на сетевые подогреватели с коэффициентом недовыработки пара):
= 3600
/(.η
.η
) + 
+ 
(т/ч) (2.2.8.1)
где 
- коэффициент недовыработки пара соответствующего отбора;
= 
+ 
+ 
(
+ 
+ 
) +…+ 
(2.2.8.2) =0,78.26+0,68.32+0,58.(10+18+80)+0,35.28+0,32.10+0,25.7+0,19.
.4 = 120,19
= 3600.80/(1224,54.0,98.0,99) + 120,19 + 0,25.96,91 = 386,83 (т/ч)
2.2.8.2 Расход перегретого пара котлов:
= α
. (т/ч) (2.2.8.3)
= 1,024.386,83 = 396,11 (т/ч)
2.2.8.3 Расход питательной воды:
= α
. (т/ч) (2.2.8.4)
= 1,034.386,83 = 399,98 (т/ч)
2.2.8.4 Расход добавочной воды:
= α
. (т/ч) (2.2.8.5)
= 0,02.386,83 = 7,74 (т/ч)
2.2.9 Энергетические показатели турбоустановки и ТЭС
2.2.9.1 Полный расход тепла на турбоустановку:
= 
( - 
).10
(МВт) (2.2.9.1)
= 
(3455 – 920,6) .10 = 272,33 (МВт)
2.2.9.2 Расход тепла на производство:
= 
.10 (МВт) (2.2.9.2) где 
- энтальпия пара производственного отбора;
- энтальпия конденсата производственного отбора;
= 0,3. (т/ч) (2.2.9.3)
= 0,3.80 = 24 (т/ч)
= 
= 59,98 (МВт)
2.2.9.3 Расход тепла на турбоустановку для производства электроэнергии:
= - 
(МВт)
29-04-2015, 03:59