где 
= 108 мм – внешний диаметр трубопровода;
S = 3,5 мм – толщина стенки трубопровода.
d = 108 – 2.3,5 = 101 (мм)
=1,3 (м/с)
Действительная скорость мазута в трубопроводе W = 1,3 м/с не превышает рекомендуемой 2 м/с.
6.2 Выбор оборудования топливного хозяйства ТЭС на газовом топливе
Подвод газа к ТЭС от газораспределительной станции (ГРС) осуществляется по одной нитке к каждому газорегуляторному пункту (ГРП), резервный подвод газа не предусматривается. На каждом ГРП число параллельных установок, регулирующих давление газа, выбирается с одной резервной.
На ТЭС, где газ является основным топливом, производительность ГРП рассчитывается на максимальный расход газа всеми работающими котлами. ГРП оборудуется запорной арматурой до и после ГРП, фильтрами для очистки газа, автоматическими регуляторами давления газа «после себя», приборами для измерения давления и расхода газа, предохранительными клапанами и продувочными свечами.
Если газ поступает от ГРС с давлением порядка 0,7 МПа, то принимается одноступенчатое редуцирование газа до давления 0,13 МПа. При давлении газа, поступающего от ГРС с давлением порядка 1,3 МПа принимается двухступенчатое редуцирование 1,3 – 0,7 МПа, 0,7 – 0,13 МПа. Подвод газа от каждого ГРП в магистрали котельного отделения и от магистралей к котлам производится, как правило по одной нитке. Скорость газа в подводящем газопроводе принимается 60 – 80 м/с, а в газопроводе к котлам 10 – 50 м/с.
Газопровод к каждому котлу должен быть снабжен следующей арматурой и приборами: запорной задвижкой, импульсным, отсекающим, быстродействующим клапанами, продувочной свечой, расходомерами, манометрами, регулятором расхода газа в топку котла, запорной арматурой перед горелками.
7 РАСЧЕТ И ВЫБОР ТЯГОДУТЬЕВОГО ОБОРУДОВАНИЯ
Тягодутьевые машины предназначены для следующих целей:
- обеспечение тяги и дутья;
- рециркуляция дымовых газов для регулирования температуры перегретого пара.
В соответствии с указанными целями применяются следующие тягодутьевые машины: дымососы и дутьевые вентиляторы (основные машины), дымососы рециркуляции.
Для котлов производительностью 500 т/ч и менее, устанавливают один дымосос и один вентилятор. Установка двух дымососов и двух вентиляторов допускается только при соответствующем обосновании. При установке на котел двух дымососов и двух вентиляторов производительность каждого из них выбирается по 50 %.
Выбор производится предварительно по сводным графикам характеристик ТДМ и затем окончательно по аэродинамическим характеристикам машин на основании 
(расчетной производительности машины, м
/ч) и 
(приведенного полного давления машины, кгс/м
). Причем при номинальной нагрузке котла дымососы должны работать при КПД не ниже 90 % максимального значения, а вентиляторы – не ниже 95 %.
и определяется в результате проведения аэродинамического расчета котельной установки.
Если аэродинамический расчет не производился, то расчетная производительность машины определяется по формуле:
= β
.V
.
(м/ч) (7.1)
где β
= 1,1 – коэффициент запаса по производительности для дымососа и для вентиляторов;
– барометрическое давление: если высота местности над уровнем моря не превышает 100 м, то принимается = 730 мм.рт.ст.;
V
– расход газа или воздуха при номинальной нагрузке котлоагрегата (м/ч);
При установке двух машин расход через каждую равен 
.
7.1 Выбор дымососа
7.1.1 Расход газов через дымосос при номинальной нагрузке котлоагрегата (м
/ч):
V
= 
= 
.(
+ 
.
).
(м/ч) (7.1.1)
где - расчетный расход топлива с учетом механического недожога (кг/ч);
= 0,1 - присос воздуха в газоходах котельной установки;
- температура дымовых газов у дымососа, при величине присоса за воздухоподогревателем 
0,1, принимается равной температуре газов за воздухоподогревателем (температура уходящих газов):
= 
(
С) (7.1.2)
где 
= 1,3, 
избыток воздуха в уходящих газах (за воздухоподогревателем) и их температура;
- температура холодного воздуха (принимается равной 24С);
= 
= 102,93 (С)
- объем продуктов сгорания на 1 кг топлива при :
= 
+ 1,0161.
.(- 1) (нм/кг) (7.1.3)
= 10,73 + 1,0161.9,52.(1,3 – 1) = 13,63 (нм/кг)
V
= = 31365,95.(13,63 + 0,1.9,52).
= 629824,97 (м/ч)
= 1,1.629824,97.
= 721279,01 (м/ч)
Производительность одного дымососа:
= 
(м/ч) (7.1.4)
= 
= 360639,5(м/ч)
7.1.2 Приведенное полное расчетное давление дымососа:
= 
(кг/м) (7.1.5)
где 
- коэффициент приведения расчетного давления дымососа к условиям, для которых построена заводская характеристика дымососа:
= 
(7.1.6)
где 
= 0,137 кгс/м - плотность газов при 0С и 760 мм.рт.ст.;
T - абсолютная температура газов у дымососа (K);
- абсолютная температура газов по заводской характеристике дымососа;
= 
= 1,003
- полное расчетное давление дымососа (кг/м):
= 
.
(кг/м) (7.1.7)
где = 1,2 - коэффициент запаса по давлению;
= 360 (кг/м) - перепад полных давлений в тракте при номинальной нагрузке парогенератора, определяется по аэродинамическому расчету котельной установки. Если расчет не производился, то принимается по справочным материалам;
= 1,2.360 = 432 (кг/м)
= 1,003.432 = 433,3 (кг/м)
По значениям = 360639,5 м/ч и = 433,3 кг/м выбираются 2 дымососа ДН 24
2-0,62ГМ, с основными техническими характеристиками: центробежный, двустороннего всасывания, левого и правого вращения без противоизносной защиты, диаметр рабочего колеса – 2400 мм, производительность – 37000 м/ч, полное давление – 3,85 кПа, температура – 100 
С, частота вращения – 740 об/мин, мощность на валу – 502 кВт, КПД –
84 %.
7.2 Выбор дутьевого вентилятора
По температуре воздуха на входе в воздухоподогреватель решается вопрос о необходимости или рециркуляции горячего воздуха на всас дутьевого вентилятора, или установки перед воздухоподогревателем паровых калориферов для подогрева холодного воздуха до необходимой температуры.
7.2.1 Расход воздуха через дутьевой вентилятор при наличии рециркуляции горячего воздуха (без специального вентилятора для рециркуляции):
V
= V
= .(
- 
+ 
+ 
).
(м/ч) (7.2.1)
где - присосы воздуха в топке;
- относительное количество рециркулирующего горячего воздуха:
= (
+).
(7.2.2)
где - отношение расхода воздуха на выходе из воздухоподогревателя к теоретически необходимому:
= - (7.2.3)
= 1,1 – 0,1 = 1
- температура предварительно подогретого воздуха на входе в воздухоподогреватель (С);
= 24С - температура холодного воздуха;
- температура горячего воздуха на выходе из последней ступени воздухоподогревателя (С);
= (1 + 0,2).
= 0,036
V
= V
= 31365,95.9,52.(1,1 – 0,1 + 0,2 + 0,036).
= 409631,9 (м/ч)
= 1,1.409631,9. = 469112,7 (м/ч)
Производительность одного дутьевого вентилятора:
= (м/ч) (7.2.4)
= 
= 234556,4 (м/ч)
7.2.2 Приведенное полное расчетное давление дутьевого вентилятора:
= (кг/м) (7.2.5)
где - коэффициент приведения расчетного давления дутьевого вентилятора к условиям, для которых построена заводская характеристика дымососа:
= 
(7.2.6)
где = 0,132 кгс/м - плотность воздуха при 0С и 760 мм.рт.ст.;
T - абсолютная температура воздуха у дутьевого вентилятора (K);
- абсолютная температура воздуха по заводской характеристике дымососа;
= 
= 1,04
- полное расчетное давление дутьевого вентилятора (кг/м):
= .(кг/м) (7.2.7)
где = 1,15 - коэффициент запаса по давлению;
= 320 (кг/м) - перепад полных давлений в тракте при номинальной нагрузке парогенератора, определяется по аэродинамическому расчету котельной установки. Если расчет не производился, то принимается по справочным материалам;
= 1,15.330 = 379,5 (кг/м)
= 1,04.379,5 = 394,68 (кг/м)
По значениям = 234556,4 м/ч и = 394,68 кг/м выбираются 2 дутьевых вентилятора ВДН-24-Пу, с основными техническими характеристиками: центробежный, двустороннего всасывания, левого и правого вращения, диаметр рабочего колеса – 2400 мм, производительность – 275000 м/ч, полное давление – 3,95 кПа, температура – 30С, частота вращения – 740 об/мин, мощность на валу – 350 кВт, КПД – 86 %.
8 РАСЧЕТ И ВЫБОР ДЫМОВОЙ ТРУБЫ
Для ТЭС основным типом труб является железобетонные с внутренней защитной футеровкой. В целях повышения надежности принимаются железобетонные дымовые трубы с вентилируемым каналом между стволом и футеровкой.
Количество дымовых труб должно быть минимальным.
Высота дымовых труб электростанций должна обеспечивать такое рассеивание золы, окислов серы, окислов азота и других вредных примесей, при котором концентрации их у поверхности земли становится меньше допустимых.
Расчет дымовой трубы ведется по расходу топлива при максимальной электрической нагрузке электростанции и тепловой нагрузке при средней температуре.
Для большинства отечественных топлив определяющей величиной при расчете высоты дымовых труб является содержание окислов серы и азота.
Поэтому при расчете высоты трубы должно учитываться суммарное действие сернистого ангидрида 
и окислов азота 
в атмосфере.
8.1 Высота трубы определяется по формуле:
(м) (8.1)
где A = 120 – коэффициент, зависящий от температурной стратификации слоистого строения атмосферы;
F = 1 – безразмерный коэффициент, учитывающий влияние скорости осаждения примеси в атмосфере;
m – коэффициент, учитывающий условия выхода из устья трубы. Определяется в зависимости от скорости выхода газов из трубы.
Ориентировочно принимаем для котла трубу высотой 120 м и диаметром устья 6 м.
8.1.1 Скорость выхода газов в устье трубы:
= 
(м/с) (8.2)
где N – число труб (шт.);
- диаметр устья трубы (м);
- секундный расход удаляемых газов (м/с):
= 
(м/с) (8.3)
где V – объем дымовых газов энергетического котла:
= 