Водоснабжение и водоотведение на ГСХ-3

colspan="2" rowspan="2">IS.47 200 1,W 3,256 0.06013 -1.1106 +0.6S +0.15= +C.X3 1').3 0.062S4 -1.21 - 19,3 I Sq= Aq,=

=0,285; Ah=+0,39, Ah =-0,4037: ncpci pyii<'a "+" 1Ы < 0,5:

Ah / 2 £ Sq 1 = 10,39 / 0,571 = 0,68

Продолжение таблицы S

Номер

КОЛЬ

1 ioml'p .Illlllll] 11 l]illlp;ll)- Д:|Ц||;1 L. м

Расход q.

.I/C

/1ча-MC'rp d, mm SH'40" S^S,!"!. (10 ') Su li=Sir Aqi Ч Sc| I^Sq^ ДЧ2 4m I. Hil .ICI]. +0.15 2-7(+) 750 61,2S 300 O.K336 0,6252 0,03^3 +2,34 -0,47= 60.96 0.03S] +2,32 - 60.96 -0.32 +0,15 11 4-7(+) 440 IS.47 200 7 W ^ 256 0 0601^ +1,1106 +0,6S= 19.3 0.062S4 +1.21 19,3 +O.S3 I-J 3-41-) 750 30.0S 200 7.399 5.549 0,1669 -5.02 -0,15 29.9.1 0.1660S -4.97 - 29.93 2-3(+) 450 21.0 200 7.399 3.^29 0.069Ц +1.46 +0,15 21.15 0.0704 +1.4.S - 21.15 £Sq= 0,3352; ЛЬ =-0,101: Д h = + 0,04; перегрузка "-" Ilil < 0.5, --' Aq, =IAh/2£Sq 1=1-0,101/0.67 1=0,15

Продолжение таблицы S
Номер		11омср линии и	Длина	I'ac-	Диа	S-S -1	-1
КО; Hi		нанраи-	L, м	ход q,	метр	Si,"-10"	(10'')	Si]	I^Sq²	Дс\|]	Ч	Sq	h=Sq²	A<h	Ч 1,4.
;1/C		(.1, MM
на		JICII.
-1,76
6-7(-)		780	2l,5	200	7.399	5.771	0.124	-2.66	-0,6S=	19.06	0,1099	-2,094	-	19,06
-2,44
III		6-9(+)	700	16,77	200	7.399	5,179	0,08685	+1,456	+1.76	18,53	0.09596	+1.778	i.S,?3
8-9(+)		780	123.0	400	0,20Х5	0,1626	0,01999	+2,45	+1,76	124.76	0,02028	+2.53	124.76
Т————			-1,76
78Ы		680	22,08	200	7.399	5.031	0.1 1 1	-2.45	+0,47=	20.79	0,10459	-2.17	-	20,79
'•^	-1,29
£Sq= 0,3418, Ah =-1,2; Д h =+0,044;
iiepci pvik-ii " - " 1 h 1 < 0,5;
Л qi =- 1 A h / 2 ESq i = 1 - 1,2 / 0,6836 1 = 1,76;
Продолжение таблицы S
Номер коль		11омер линии и направ	Длина L, м	1'ас-ход q. л/с	Диаметр (.1. MM	s„*nr"	S=S„*L (10-')	Sq	h=Sq'	Aq,	Ч	Sq	1^=SL[^:	A<l2	Чи.-..
Ц;1		лен.
1-2(-)		6SO	74,5	300	0,8336	0,5668	0.04222	-3,14.5	-0.47	74.03	0.04196	-3.1	-	74.03
-0,47
2-7(-)		750	61.28	300	0.8^36	0,6265	0.0383	-2.34	+0,15=	60.96	0,0381	-"' 4''	-	60.96
-0,32
1		1-8(+)	750	182,98	450	0,1 134	0085	001555	+2,84	+0,47	183.45	0,0155'>	+2.85	-	1S3,45
+0,47
7-8(+)		6SO	22.08	200	7.399	5.031	0.1 1 1	+2,45	-1,76=	20,79	0,10459	+2,17	-	20.79
-1,29
£Sq= 0,207; Ah =-0,195; Ah =-0,4;
персгружя "-" 1 hi <0,5;
A qi = 1 A h / 2 £Sq 1 =						-0,195/0.4141=0,47

Для определения напора насосов необходимо определить самую удаленную от места подвода водоводов точку на сети. Такой точкой является узел № 5. К нему вода может подходить по следующим направлениям:

1-8-9-6-5 (суммарная длина пути 2640 м);

1-8-7-6-5 (то же 2620 м);

1-.2-7-4-5 (то же 2660 м);

1 -2-7-6-5 (то же 2620 м);

1-.8-7-4- 5 (то же 2660 м).

Наиболее протяженным является путь движения воды 1 -2-7-4-5. Примем его -за диктующий.

Напор насосов определяется по следующей (формуле:

Н_нас = Z_д - Z_нас + h_св +h_в + åh_c ,

где Z_д и Z_нас - соответственно геодезические отметки диктующей точки (учла № 5 у поверхности земли) и насоса; отметка оси насоса соответствует минимальному горизонту воды в источнике водоснабжения (для рассматриваемого примера согласно плану местности и исходным данным для проектирования Z_д = 132.8 м, Z_нас = 124 м):

h_св = 10 + 4 (n - 1); n — этажность застройки (например, но заданию 6 этажей); h_св = 10 + 4 (6 - 1) = 30 (м);

åh_c - суммарные потери напора по направлению I -2-7- 4 -5 (см. величины потерь напора на данных участках к итоговых графах табл. 8). Отсюда суммарные потери напора составят åh_c =3,l – 2,32 + 1,21. + 1,37 = 8(м).

Тогда Н_нас = 132,8 - 124 + 30 + 4,22 + 8 = 51,02. Принимается напор насосов Н_нас = 51,1 м. По величинам расхода Q_нас = 282 л/с и напора Н_нас = 51,1 м по каталогу подбирается насос типа Д 800-51.

Для определения высоты водонапорной башни выбирается кратчайший путь движения воды от узла, вблизи которого установлена башня до диктующего узла. Кратчайший путь в рассматриваемом примере 3-4-5. Тогда высота башни будет определяться по формуле:

Н_б = Z_д – Z_б + h_св + h_в.б. + åh_c + h,

где Z_б - геодезическая отметка в месте установки в месте установки башни (определяется согласно плану местности по горизонталям); h_в.б. - потери напора в водоводах башни; определяются аналогично потерям в водоводах по формуле h_в.б. = i х l_в.б. (для рассматриваемого примера расход по каждому водоводу от башни составляет 71,64 / 2 = 36 (л/с); длина водоводов, как правило, составляет h_в.б. = 150м, а диаметр принимается равным наибольшему в точке подвода водоводов к сети, т.е. 200 мм); отсюда h_в.б. = i х l_в.б. = 0,0092 х 150 = 1,38 (м);

åh_c - суммарные потери напора на участках 3-4 и 4-5 (соответственно 4,97+1,37=6,34 м);

h - высота бака башни ( в рассматриваемом примере 8,33 м).

Тогда Н_б = 132,8 - 134,75 + 30 + 1,38 + 6,34 + 8,33 = 44,1 (м).

Раздел «Городская канализация»

Данный раздел должен включать следующие подразделы:

1. Определение расчетных расходов сточных вод.

2. Гидравлический расчет канализационной сети и построение продольного профиля главного коллектора.

Каждый подраздел в обязательном порядке должен содержать приводимые ниже таблицы, графики и рисунки.

1. Определение расчетных расходов сточных вод

Цель расчета сводится к определению модуля стока, коэффициентов неравномерности притока сточных вод ирасходов воды (попутного, транзитного, бокового и сосредоточенного).

Расчетная плотность населения города r = 185 чел/га, норма хозяйственно-питьевого водопотребления на 1 жителя города r = 285 л/сут и глубина промерзания грунта h = 2,55 м (принимаются по заданию).

Модуль стока для года определяется по следующей формуле:

q_o = (r х q / 86400) = (185 х 285) / 86400 = 0,61 л/с с 1 га.

Для определения коэффициента неравномерности притока сточных вод К используются данные СниП, помещенные в табл. 9.

Таблица 9

л/с

До

100

До

200

До

300

До

500

До

800

До

1250

3.0

2,5

2,0

1.8

1.6

1,4

1.35

1,25

1.2

1,15

Расчетный расход сточных вод складывается из:

1) попутного (т.е. поступающего на участок от примыкающего жилого квартала или его части);

2) транзитного (т.е. поступающего из выше расположенных кварталов или их частей);

3) бокового (т.е. поступающего от боковых ответвлений);

4) сосредоточенного (т.е. поступающего от промышленных предприятий).

Данные но расчету сети сводятся в табл. 10.

Трассировка канализационной сети города и главного коллектора приводятся на чертежах листа. Трасса главного коллектора для рассматриваемого примера включает участки 1-1, II-III, III-IV, IV-V, V-V1 и VI-VII (рис. 3 и 4).

2 . Гидравлический расчет канализационной сети и построение продольного профиля главного коллектора

Целью гидравлического расчета и проектирования является назначение диаметров труб, определение скоростей течения сточной воды в трубопроводах, уклонов и глубин заложения трубопроводов водоотводящей сети.

При проектировании должны соблюдаться следующие условия:

1) скорость течения сточной воды в трубопроводах должна быть в диапазоне 0,6-1,5 м/с;

2) минимальный уклон трубопровода рассчитывается по формуле i_min = 1/d, где d - диаметр трубопровода в мм (желательно укладывать трубопроводы с уклоном земли, т.к. это наиболее оптимальный для производства земляных работ (рытье траншей) вариант;

3) глубина заложения шелыги трубы в начальной точке I главного коллектора определяется по формуле:

h_i = h_пром. + 0,5 м = 2,55 + 0,5 = 3,05 м;

4) материал труб для главного коллектора - бетон; коэффициент шероховатости - 0,014;

5) трубы соединяются "шелыга в щелыгу".

Гидравлический расчет водоотводящей сети производится с использованием таблиц Калицуна В.И. (приложение).

Пример расчета главного коллектора по методике Калицуна В.И. (исходные данные для проектирования, а также план города представляются в приложении) изложен ниже в виде алгоритма.

Участок I-II

Уклон земли i_зем. = (131б6 - 131,4) / 360 = 0,000555.

а) уклон трубопровода принимается равным уклону земли, т.е. i = 0,000555;

= 0,023569, q ⁼ 41,08 л/с (табл. 10, столбец 10);

Таблица 1(1 Расходы сточных вод
11омср участка		I ijio-щадь канали-знроиа- 11ИЯ		Модуль стока. л/схга		11опутный расход,л/с		Co-сред расход, л./с		Боковой расход. л/с		'I'pan- SHTHbIH расход, л/с		Суммарный расход. л/с (4 + 5 + 6 +7)		Коэффициент неравномерности. К		Q„,c„„^. л/с
1		^		3		4		5		6		7		8		9		10
0-1		4,84		0.61		4,84х0.61-2,95		—		-		-		2,95		3,0		8.85
i -i		4.10		0.61		2,50		-		4.84х0.61-2,95		2,95		8,40		2.5		21,0
2-3		4,80		0,61		2,93		-		4.1х0.61-2.50		8,40		13,83		2,5		34,58
3-1		6,20		0,61		3,78		-		4,8х0,61=2,93		13,83		20,54		2,0		41,08
4-5		1,76		0,61		1,07		-		-		-		1.07		3,0		3,21
5-6		-		0,61		-'-		-		1.76х0.61-1,07		1,07		2,14		3,0		6.42
6-7		4,29		0,61		2.62		-		2.04х0,61-1.24		2,14		6.00		2,5		15.0
7-8		4,29		0,61		2,62		-		4,29х0.61-2.62		6,00		11,24		2,5		28,1
S-9		4.45		0,61		2,7		„		4.29х0.61-2.62		11,24		16,56		2,0		33,12
9-11		6,60		0,61		4,03		-		4,45х0,61=2,70		16,56		23,29		2,0		46,58
it)-!!		1,82		0,61		I.I 1		-		-		-		1,1 1		3,0		3,33
11-12		-		0,61		-		-		1.82х0.61-1,1 1		1,1 1		2 22		3,0		6,66
12-13		4.76		0,61		2,90		-		2.04х0-61-1.24		7 ⁿ⁰		6,36		2,5		15,90
13-14		4,76		0.61		2,90		-		4.76х0.61-2.90		6,36		12,16		2,5		30,40
14-15		5,27		0.61		3,20 •		-		4.76х0.61-2.90		12,16		18,26		2,0		36,52
15-III		7,35		0,61		4,48		-		5,27х0,61=3,20		18,26		25,94		2,0		51,88
16-17		1,87		0,61		1.11		-		-		-		1.14		3.0		3.42
1 7-1 8		-		0,61		-		-		1.87х0.61-1.14		1.14		2,28		3.0		6,84
IS-19		-1.73		0,61		2.88		-		2.04х0.61-1.24		2,28		6,40		2,5		16,00
-;	1		7		3		4		5		6		7		8		9		10
	1 9-20		4.73		0,61		2,88		-		4.73х0.61-2.88		6.40		12,16		2.5		30,40
	20-21		5,42		0,61		3,30		-		4.73х0,61-2.88		12.16		18,34		2,0		36,68
	21-IV		7,35		0,61		4.48		-		5,42х0.61=3,30		18,34		26,12		2,0		52,24
	"'^—?3		1.76		0.61		1,07		-		-		-		1.07		3,0		3,21
	23-24		-		0.61		-		-		1.76х0.61-1.07		1,07		2,14		3.0		6.42
	24-25		4,62		0,61		2,82		-		1.86х061-1.13		2,14		6,09		2.5		15,22
	25-26		4,62		0.61		2,82		-		4.62х0.61-2.82		6.09		• 11,73		2,5		29,32
	26-27		4,95		0,61		3,02		-		4.62х0.61=2.82		11.73		17.57		2,0		35,14
	27-V		6,93		0,61		4,23		-		4,95х0,61=3,02		17,57		24,82		2,0		49,64
	28-29		4,48		0,61		2,74		-		-		-		2,74		3,0		8.22
	29-30		-		0,61		-		-		4.48х0.61---2,74		2,74		5,48		2,5		13.7
	30-31		4.8		0,61		2,93		-		4,48х0,61-2,74		5.48		-11,15		2,5		27.87
	31-VI		-		-		-		80,85		4,48х0,61=2,74		11,15		94,74		1,6		151,58

б) модуль расхода составит К= q / = 41,08 / 0,023569 = 1742,96 (л/с);

в) по значению К = 1742,96 л/с назначается диаметр d, определяется наполнение h/d и модуль скорости W (поиск состоит в последовательном просмотре величин К в столбцах таблицы Калицупа В.И. от минимального до максимального значения диаметров с выбором ближайшего большего значения К). Например, К = 1782 (ближайшее большее) для диаметра 400 мм; тогда W = 17,6 (м/с), h/d = 0,75 и скорость V = W х =17,6 х 0,023569 == 0,41 (м/с) < 0,7 (м/с), т.е. вариант не удовлетворяет по скоростям течения сточной жидкости;

г) оставляя диаметр трубы неизменным d = 400 мм, увеличивается ее уклон до минимального i_min = 1/400 = 0,0025, = 0,05, К = q/ - 41,08/ 0,05 =821,6 (л/с).

Для d = 400 мм ближайшее большее К из таблицы Калицуна В.И. 977 л/с, тогда h/d = 0,5, W= 15,6 (м/с) и скорость V = W х = 15,6 х 0,05 = 0,78 (м/с) > 0,7 (м/с).

Данные расчетов но первому участку I-II вносятся в таблицу 11 (строка I-II):

- глубина воды в трубопроводе h (м) = (h / d) / d (м) = 0,5 х 0,4 - 0,2 (м);

- заглубление шелыги трубы в первом колодце (I) h_i = h_пром + 0,5 (м) = 2,55 + 0,5 = 3,05 м;

- отметка шелыги в точке I: 131,6-3,05= 128,55(м);

- отметка шелыги в точке II: 128,55 - i х L = 128,55 - 0,0025 х 360 = 128,55 - 0,9 = 127,65 (м);

:^	Таблица 11 Гидравлический расчет главного коллектора
	Номер участка	1., м	Q расч.. ;]/С	<J, MM	Уклон. i	V. м/с	Наполнение		ix L	otmci k'll, М
							Наполнение			покер, земли		шелыг. труб		лотка 'ip6		новер. воды
							h/d	h.M		начало участка	конец участка	чало участка	конец участка	начало стка	конец участка	на-ч;по участка	конец участка
	1-11	360	41,08	400	0.0025	0.78	0,5	0.2	(1.9	131,6	131,4	13 1.6-3.05= 128,55	128,55-0.9= 127,65	128,55-0,4= 128.15	127.65-0.4= 127,25	128.15+ 0.2= 128,35	127.25+ 0,2= 127,45
	11-III	400	41.08+ 46,58= 87,66	600	0.00166	0.79	0,45	0,27	0.664	131.4	131,2	127,65	127,65-0.664= 126,98	127,65-0.6= 127,05	126.98-0,6= 126,38	127.05+ 0,27= 127,32	126.38+ 0,27= 126,65
	III-IV	400	87.66+ 51,88=	600	0.00125	0,79	0.65	0.39	0.5	131,2	130,7	126,98	126.98-0,5= 126,38	126,98-0.6= 126,38	126,48-0.6= 125,88	126.38+ 0,39= 126,77	125.88+ 0,39= 126,27
	III-IV	400	139,54	600	0.00125	0,79	0.65	0.39	0.5	131,2	130,7	126,98	126.98-0,5= 126,38	126,98-0.6= 126,38	126,48-0.6= 125,88	126.38+ 0,39= 126,77	125.88+ 0,39= 126,27
	IV- V	380	139.54+ 52,24= 191,78	600	0,001315	0.84	0,8	0.48	0,5	130,7	130,2	126,48	126,48-125,98	126,48-0,6= 125,88	125,98-0.6-125,38	125.88+ 0.48= 126,36	125.38+ 0.4= 125,86
	V-VI	350	191,78± 49.64= 241,42	700	0.001143	0,85	0.7	0,49	0.4	130,2	129,8	125,98	125.98-0,4= 125,58	125,88-0.7= 125.28	125.58-0,7= 124,88	125.28+ 0.49= 125,77	124.88+ 0.49= 125,37
	VI-VII	150	241.42+ 151,58= 393,0	800	0,00133	1,02	0,75	0.6	0,2	129,8	129,6	125,58	125.58-0.2= 125,38	125.58-0,8= 124,78	125.38-0,8= 124,58	124.78+ 0,6= 125,38	124.58+ 0.6= 125,18

- отметка лотка трубы в точке I: 128.55 - d (м) 128,55

-0,4- 128,15 (м):

- отметка лотка трубы в точке II: 127.65 - d (м) = 127,65

-0,4- 127,25 (м);

- отметка поверхности воды в точке I: 128,15 + h (м) = 128,15 +0,2= 128,35 (м);

- отметка поверхности воды в точке II: 127,25 + h (м) = 127,25 +0,2 = 127.45 (м).

Иллюстрацией расчета и проектирования продольного профиля главного коллектора служит фрагмент трассы с участком I-II(рис. 3).

Рис. 3. Фрагмент трассы главного коллектора на участке I-II

Участок II-III

Уклон земли i_зем = (131,4 - 131,2) / 400 = 0.0005; = 0,02236; q = 87,6 (л/с); К = q/ = 87,66/ 0,02236 = 3920,39 (л/с); по значению К = 3920,39 назначается d, h/d и W:d = 600 мм (ближайшее большее К = 4360), W = 22,4 (м /с); h/d = 0,65; тогда V = W x = 22,4 x 0,02236 = 0,5 (м/с) < 0,7 (м/с), т.е. вариант не удовлетворяет по скоростям течения сточной воды; оставляя диаметр d = 600 мм, увеличивается уклон трубы до минимального: i_min = 1/600 = 0,001666: = 0.0408; К = q/ = 87,66/ 0,0408 = 2148,5 (л/с); ближайшее большее К по таблице Калипуна В.И. для d = 600 мм составляет К = 2402 (л/с), h/d = 0,45; W = 19,4 (м/с); тогда скорость V = W x = 19,4 x 0,0408 = 0,79 (м/с) > 0,7 (м/с).

Участок III-IV

Уклон земли i_зем = (131,2 - 130,7) / 400 = 0,00125; = 0,03535; q = 139,54 (л/с); К = q / = 139.54 /0,03535 = 3947,38 (м/с); по значению К назначаются d, h/d и W d = 600 мм (ближайшее большее К = 4360); W = 22,4 (м/с); h/d = 0,65; тогда V = W x = 22,4 х 0,03535 = 0,79 (м/с) > 0,7 (м/с).

Участок IV-V

Уклон земли i_зем = (130,7 - 130,2) / 380 = 0,001315; = 0,03627; q = 191,78 (л/с); К = q / = 191,78 / 0,03627 = 5287,56 (м/с); по значению К назначаются d, h/d и W d = 600 мм (ближайшее большее К = 5654); W = 23,2 (м/с); h/d = 0,8; тогда V = W x = 23,2 х 0,03627 = 0,84 (м/с) > 0.7 (м/с).

Участок V-VI

Уклон земли i_зем = (130,2 – 129,8) / 350 = 0,0011428; = 0,0338; q = 241,42 (л/с); К = q /= 241,42 / 0,0338 = 7142,6 (м/с); по значению К назначаются d, h/d и W d = 700 мм (ближайшее большее К = 7180); W = 25,4 (м/с); h/d = 0,7; тогда V = W х = 25,4 х 0,0338 = 0,85 (м/с) > 0,7 (м/с).

Участок VI-VII

Уклон земли i_зем = (129,8-129,6) / 150 = 0,001333; = 0,0365; q = 393 (л/с); К = q / = 393 / 0,0365 = 10767,12

29-04-2015, 04:01

Страницы: 1 2 3

Водоснабжение и водоотведение на ГСХ-3

Разделы сайта