Пояснительная записка к курсовому проекту по ТММ Расчет редуктора

быстроходный вал

a₁ » l+0,5b₁ = 12+0,5*75 = 49,5 мм

5.21 Габаритные размеры редуктора:

ширина В_Р

В_Р » l₂ + l+2,5T+2y +l _ст + l+l₁ = 85+35+ 2,5*23+18+75+15+50 = 335,5 мм

Длина L_p

L_p » 2(K₁ + d +y₁ )+0,5(d_a2 +d_a1 )+a_w = 2(25+9+20)+0,5(305+60)+ 180 = 470 мм

Высота Н_Р

Н_Р » d ₁ +y₁ +d_a2 +y+t = 8+20+305+35+20 = 388 мм

6. Расчет шпоночных соединений.

6.1 Быстроходный валd_B1 = 28 мм по П49 подбираем шпонку b´h = 8´7

l = l₁ -3…10 мм = 45 мм

l_p = l-b = 45-8 = 37 мм

допускаемые напряжения смятия [G_см ]:

[G _см ] = 100…150 МПа

G _см » 4,4T₂ /(dl_p h) = 53,25 МПа < [G _см ]

Выбираем шпонку 8 ´ 7 ´ 45 по СТ-СЭВ-189-75

6.2 Тихоходный валd_B2 = 50 мм по П49 подбираем шпонку b´h = 14´9

l = l₂ -3…10 мм = 80 мм

l_p = l-b = 80-14 = 66 мм

допускаемые напряжения смятия [G_см ]:

[G _см ] = 60…90 МПа

G _см » 4,4T₃ /(d_В2 l_p h) = 67,5 МПа

Выбераем шпонку 14 ´ 9 ´ 80 по СТ-СЭВ-189-75

6.3 Ступица зубчатого колеса d₂ = 60 мм по П49 подбираем шпонку b´h = 18´11

l = l_ст -3…10 мм = 70 мм

l_p = l-b = 70-18 = 52 мм

допускаемые напряжения смятия [G_см ]:

G _см » 4,4T₃ /(d₂ lph) = 58,4 МПа < [G _см ]

Выбераем шпонку 18 ´ 11 ´ 70 по СТ-СЭВ-189-75

7.Расчет подшипников

7.1 Быстроходный вал

F_a = 906,5 H

F_rA = = 1580,17 H

F_rB = = 1741,13 H

Т.к. F_rB >F_rA то подбор подшипников ведем по опоре В

7.2 Выбираем тип подшипника т.к.

(F_a /F_rB )*100% = (1580,17/1741,13)*100% = 52,06% > 20…25% то принимаем радиально- упорные роликоподшипники

7.3 Определяем осевые составляющие реакции подшипников при е = 0,319 для средней серии при d = 35 мм:

S_A = 0,83e*F_rA = 0,83*0,319*1580,17 = 418,38 H

S_B = 0,83e*F_rB = 0,83*0,319*1741,13 = 461 H

7.4 По таблице 5 находим суммарные осевые нагрузки:

т.к. S_A < S_B и F_а = 906,5 > S_B -S_A = 42,62 H то

F_aA = S_A = 418,38 H и F_aB = S_A +F_a = 1324,88 H (расчетная)

7.5 Долговечность подшипника L_h :

L_h = (12…25)10³ часов

V = 1 т.к. вращается внутреннее кольцо П45

K _б = 1,6 П46

К_т = 1 П47

При F_aB /VF_rB = 1324,88/1*1741,13 = 0,76 > e=0,319 по таб. П43 принимаем

X = 0,4

Y = 1,881

n = n₂ = 343,84 min^-1

a = 10/3

7.6 Вычислим динамическую грузоподъемность подшипника

С_тр = ( XVF_rB +YF_aB )K _б K _т (6*10^-5 n₂ L_h )^{1/ a} = 24,68 кН

7.7 По таб. П43 окончательно принимаем подшипник 7307 средней серии

d = 35 мм

D = 80 мм

T_max = 23 мм

С = 47,2 кН

n _пр > 3,15*10³ min^-1

7.8 Тихоходный вал

F_a = 906,5 H

F_rA = = 1750,97 H

F_rB = = 2530,19 H

Т.к. F_rB >F_rA то подбор подшипников ведем по опоре В

7.9 Выбираем тип подшипника т.к.

(F_a /F_rB )*100% = (906,5/2530,19)*100% = 35,83 % > 20…25% то принимаем радиально- упорные роликоподшипники

7.10 Определяем осевые составляющие реакции подшипников при е = 0,411 для легкой серии при d = 55 мм:

S_A = 0,83e*F_rA = 0,83*0,411*1750,97 = 597,3 H

S_B = 0,83e*F_rB = 0,83*0,411*2530,19 = 863,1 H

7.11 По таблице 5 находим суммарные осевые нагрузки:

т.к. S_A < S_B и F_а = 906,5 > S_B -S_A = 265,8 H то

F_aA = S_A = 597,3 H и F_aB = S_A +F_a = 1500,2 H (расчетная)

7.12 При F_aB /VF_rB = 1500,2/1*2530,19 = 0,523 > e=0,411 по таб. П43 принимаем

X = 0,4

Y = 1,459

n₃ = 59,814 min^-1

a = 10/3

7.13 Вычислим динамическую грузоподъемность подшипникапри L_h = 15*10³ часов, V=1, K_б = 1,6, К_т = 1, a = 10/3

С_тр = ( XVF_rB +YF_aB )K _б K _т (6*10^-5 n₃ L_h )^{1/ a} = 13,19 кН

7.7 По таб. П43 окончательно принимаем подшипник 7211 легкой серии

d = 55 мм

D = 100 мм

T_max = 23 мм

С = 56,8 кН

n _пр > 4*10³ min^-1

8. Выбор смазки.

Для тихоходных и среднескоростных редукторов смазки зубчатого зацепления осуществляется погружением зубчатого колеса в маслянную ванну кратера, обьем которой V_k =0,6 Р₃ =1, 8 л. V = 1,08 м/с

Масло И-100А , которое заливается в кратер редуктора с таким расчетом, чтобы зубчатое колесо погрузилось в масло не более чем на высоту зуба.