из моногидратных абсорберов, также измеряется температура кислоты, которая не должна превышать 60 °С. Все данные от первичных приборов – платиновых термометров сопротивления регистрируются логометрами на щитке управления процессом.

Продукция выходит в виде 20% олеума из сборника олеума Е6, из которого откачивается центробежным насосом при превышении уроня в сбонике более 1680 мм на склад. Сигнал о превашения уровня в сборнике идёт от первичного уровнемера-сигнализатора верхнего уровня ВУ(15). Сигнал поступает на щит управления, а затем, при необходимости подачи олеума на склад, на управляющий клапан 3. Открытие клапана происходит на щите управления. Так же происходит регулирование уровня в сборнике моногидрата. Поддерживают уровень моногидрата с помощью первичного уровнемера. Если уровень ниже 1680 мм, то с помощь управляющего клапана 17 и 19 добавляют в систему олеума. При достижении в сборнике моногидрата верхнего уровня подаётся сигнал на щит управления и по месту открывают клапан 23 и моногидрат идёт в сборник сушильной башни.

Так же на схеме измеряется концентрация олеума выходящего из олеумного абсорбера. Она должна составлять 16-26% свободного SO₃ .

Измерение концентрации происходит первичным измерительным прибором - датчиком концентратомеров, подающим сигнал на вторичный электроприбор, находящийся на щите управления процессом. При большой концентрации олеума подаётся сигнал на регулирующий клапан 5, который открывает трубопровод для подачи моногидрата для разбавления олеума.

Таким же образом измеряется концентрация моногидрата после моногидратного абсорбера. При увеличении концентрации моногидрата после абсорберов сигнал подаётся на управляющий клапан и через который в сборник моногидрата Е7, для его разбавления, поступает купоросное масло из мастерской №3. Так же на схеме регистрируется зависимость воды, охлаждающей в холодильнике Т4, Т5 олеум и моногидрат. Сигнал о превышении закислённости подаётся от первичных приборов на вторичные приборы на щите управления процессом.

2.2.3. Спецификация контрольно-измерительных и регулирующих приборов

Наименование, тип прибора, номинальное значение измерительного параметра приведены в таблице 2.2

Таблица 2.2

Спецификация контрольно-измерительных и регулирующих приборов

Измерительный Или регулирующий Параметр	Пози цион нное обоз наче ние	Наименование и техническая характеристика прибора	Тип при- бора	Номи наль ное Ззач ение пара метра	Кол во	Место устано вки
1	2	3	4	5	6	7
Управление	1а 1б 1в	Пусковая аппаратура для управления электродвигате Лем Аппаратура предназначенная для ручного управления (вкл и выкл двигателя)	Магни Тный Пуска Тель Кнопка	- -	1 2	На двига Теле По Месту По месту
Уровень	2а 2б 2в 2в	Измерение уровня однотрубный чашечный манометр дифманометр регистрирующие самопишущие электро диф. Трансф. Приборы байпасная панель дистационного управления	ММН-240 ДМ-6 0.4-МСС-410 (КСД) БПВЩ-2	0,6 - - -	1 1 1 1	По месту (на площадке) На щите По месту На щите
Концентрация	3а 3б 3в 4а 4б 4в	Датчики концентратомеров Вторичный электроприбор Байпасная панель дистационного управления Датчик концентратомеров Вторичный элетроприбор Байпасная панель дистационного управления (управление клапаном)	КНЧ-1-1 ЭПИД БПДУ-А КНЧ-1-1 ЭПИД БПДУ-А	16-26% - - - - -	1 1 1 1 1 1	Кислотопровод На щите На щите По месту На щите На щите
Температура	5а 5б 5ж 5в 5г 5д 5е	Термометр сопртивления платиновый Термометр сопротивления платиновый Логометры Термометр сопротивления платиновый Термометр сопротивления платиновый Термометр сопротивления платиновый Термометр сопротивления платиновый	V .22 V .22 ППр-53 V .22 V .22 V .22 V .22	50 ° C 150 ° С 100 ° С 100 ° С 100 ° С 100 ° С 50 ° С	1 1 1 1 1 1 1	На труборовод На газоходе На щите На трубопроводе На трубопроводе На трубопроводе На трубопроводе
Управление	6а 6б, 6в	Пусковая аппаратура электродвигателя Аппаратура для ручного дистационного управления (вкл., выкл.)	Магнитный пускатель Кнопка	- -	1 2	На двигателе по месту По месту
Уровень	7а 7б 8а 8б 8г 9а 9б 10а 11а 11б	Однотрубный чашечный манометр Регистрирующий самопишущий манометр Напорные трубки Регулирующий самопишущий электро диф. Трансф. Прибор Байпасная панель дистационног управления Сигнализаторы электро проводности (закислённости воды) Вторичный электроприбор Переключатель электроцепей управления клапаном Сигнализаторы заземлённости воды (электропроводность) Вторичный электроприбор	ММН-240 0,4-МСС-410 ТН 0,4-МСС-410 БПДУ-А СКУ-3 ЭПИД Кнопка СКУ-3 ЭПИД	0,6 - - - - 0,2-0,08 - - 0,2-0,001 -	1 1 1 1 1 1 1 1 1 1	По месту На щите На щите На щите На щите На трубопроводе На щите На трубопроводе На трубопроводе На щите
Управление	12а 12б, 12в	Пусковая аппаратура электродвигателя Аппаратура для ручного дистационного управления (вкл., выкл.)	Магнитный пускатель Кнопка	- -	1 2	На двигателе По месту
Уровень	13а 13б	Сигнализатор верхнего уровня Регистрирующий самопишущий манометр	7В-1 МЭСУ-113 0,4-ММС-410	-	1
Управление	14а	Переключатель электрических цепей	Кнопка	-	1	На месте
Температура	15а 15б	Термометр сопротивления платиновый Логометр	V .22 ЛПр-53	- -	1 1	Газоход На щите

3. Технологический расчёт проектируемого оборудования

3.1. Расчёт олеумного абсорбера

1. Данные для расчёта:

Распад газа на входе: 20589,72 мм³ /ч (29946,8 кг/ч)

Состав:

SO₃ – 1616,04м³ /ч (5771,4 кг/ч), 7,85%(об)

SO₃ – 67,3 нм³ /ч (192,4 кг/ч), 0,32%(об)

О₂ – 1964,5 нм³ /ч (2806,5 кг/ч), 9,54%(об)

N₂ – 16939,78 нм³ /ч (21174,8 кг/ч), 82,28%(об)

H₂ O – 2,14 нм³ /ч (1,7 кг/ч), 0,01%(об)

2. Материальный баланс абсорбера

Олеумный абсорбер состоит из двух элементов; форсуночного скруббера Вентури и плёночного теплообменника для отвода тепла абсорбции. Заданная степень абсорбции в двух аппаратах: 80%. Степень абсорбции в абсорбере Вентури – 70% (см. рис. 1)

При степени абсорбции 80% из 5771,4 кг/ч SO₃ , подаваемой в установку, абсорбируется:

В составе отходящих газов из абсорбера имеем:

или 323,2 нм³ /час.

В скруббере Вентури улавливается:

В газах выходящих из скруббера Вентури содержится:

На орошение скруббера Вентури подаётся 98% серная кислота, которая содержит 80%(масс.) триоксида серы и 20% воды. Так как в результате абсорбции должен образовываться 20% олеум, который содержит 85,3% SO₃ и 14,7 H₂ O (масс.), количество кислоты, подаваемой на орошение может быть расчитано из уравнения:

=0,8 содержание триоксида серы в 98%-ой кислоте;

=0,853 содержание триоксида серы в 20%-ом олеуме.

Отсюда:

3. Размеры аппарата.

Основные размеры аппарата определяем следующим образом:

Начальная концентрация SO₃ в газе

G_ин – количество газа – инерта, кг/ч.

Концентрация SO₃ в газе после скруббера Вентури:

Равновесным значением концентрации над серной кислотой можно пренебречь. Парциальное давление SO₃ над олеумом 9 мм.рт.ст.

Тогда y^* =9/760=0,012

М_см – молекулярная масса смеси:

Число единиц переноса в абсорбере:

C другой стороны для абсорберов Вентури:

где w₀ -скорость газа в горловине, м/с;

q_уд -удельная плотность орошения, л/м³ ;

A, m, n – коэффициенты. Для системы SO₃ – H₂ SO₄ :

A=0,375 ; m=0,49; n=0,54 [8]

r_ж – плотность жидкости (кислоты), r_ж =1830 кг/м³ [11]

Тогда скорость газа в горловине трубы Вентури:

сечение горловины:

Диаметр горловины:

Выбираем трубу Вентури с типоразмерами ТВПВ-0,100.

Основные размеры: [5]

d₀ =370 мм

h_r =0,15d₀ =55,5 мм

D₁ =1,120 м

D₂ =1,000 м

H₂ =5,150 м

H₃ =1,480 м

Действительная скорость газа в горловине:

Тепловой баланс

Тепло абсорбции в абсорбере:

содержание воды в поступающей кислоте [9]

q^ол , q^98% - теплота образования кислоты при температуре 55°С.

q^98% = 1669ккал/кг H₂ O=6933,11кДж/кг H₂ O

q^ол = 2046ккал/кг H₂ O=8572,74кДж/кг H₂ O

Таким образом, в теплообменнике нужно будет отвести 1123,8 кВт теплоты.

Гидравлический расчёт

Массовая скорость жидкости к сечению горловины рассчитывается следующим образом:

Для сухой трубы Вентури сопротивление находим по формуле [8].

z_с = 0,2 – коэффициент сопротивления.

r_Г – плотность газа в абсорбере, кг/м³ .

Сопротивление орошаемого скруббера:

3.2. Расчёт абсорбера – теплообменника

За счёт выделившегося в ходе абсорбции тепла Q=1123,8 кВт орошающая кислота разогревается.

Нагрев кислоты составит:

L_H , L_K – начальное и конечное количество жидкой фазы:

С^98% , С^ол – теплоёмкость 98% кислоты и образующегося 20% олеума.

С^98% =0,342ккал/кг*град=1,433кДж/кг*К

С^ол =0,340ккал/кг*град=1,425кДж/кг*К

За основу абсорбера – теплообменника принимаем кожухотрубчатый теплообменник с диаметром кожуха 1 м, трубками 38х2,5 мм. Для шахматного варианта разбивки трубного пучка принимаем нормализованный шаг.

Основные параметры решётки:

Количество трубок по диагонали шестиугольника:

Принимаем в=17.

Количество трубок на стороне шестиугольника:

А=(в+1)/2=(17+1)/2=9

Число трубок в зоне шестиугольника:

N=3a(a-1)+1=3*9(9-1)+1=217шт

Предварительная прорисовка трубной решётки показала, что на ней можно разместить 317 трубок.

Смоченный периметр трубок

П=3.14*d*n=3,14*0,033*317=32,86м

Площадь сечения трубного пространства:

Минимальная плотность орошения в плёночном абсорбере для обеспечения смоченности внутренней поверхности трубок:

m_Ж =10,4мПа – вязкость олеума при 60С

s=70 мН/м – поверхностное натяжение олеума [9]

Тогда, количество жидкости, необходимой для орошения теплообменника:

Таким образом, необходимо дополнительно подать не менее L_доп =64514-16846=47668кг/ч

Общая температура олеума на входе в абсорбер – теплообменник, за счёт смещения с дополнительным количеством олеума, подаваемого при 30С из уравнения:

Пусть охлаждающая вода в теплообменнике нагревается с 20С до 25С. Тогда средняя разность температур:

65,3 25 Dt_б =40,3С

30 20 Dt_м =10С

Примем предварительно значение коэффициента теплопередачи в абсорбере – теплообменнике К=750 Вт/м² К. Тогда необходимая поверхность теплообмена составит:

Тогда длина трубки теплообменника предварительно:

Принимаем l=2м.

Количество газа в аппарате при его средней температуре:

V₀ =20589,72-0,8-1616,04=19296,8 нм³ /ч

Объёмный расход газа в теплообменнике.

Скорость газа в трубках теплообменника:

Плотность орошения трубного пространства (объёмная):

r_ж =1880 кг/м³ – плотность олеума при 40С [9]

Критерий плёнки жидкости:

Критерий Рейнольдса газа:

где m_Г =0,021*10^-3 Па*с – вязкость газа

r_Г -плотность газа 19296,8/11597,5=1,7 кг/м³

Критерий Прандтля плёнки при t=40С:

где С^ОЛ =1425 Дж/кгК - теплоёмкость олеума.

m_Ж =15,4*10^-3 Па*с – вязкость олеума при 40С

l_Ж =0,3ккал/м*ч*град=0,349Вт/м*град.

Критерий Нуссельта модифицированный:

Коэффициент теплоотдачи:

где u=m_Ж /r_Ж =15,4*10^-3 /1840=8,37*10^-6 м² /с

Количество охлаждающей воды:

V_В =0,054 м³ /с

Диаметр штуцера при w=1,5 м/с принимаем d_у =200мм

Проход по межтрубному пространству при размещении перегородок с шагом 0,3 м:

Критерий Нуссельта для межтрубного пространства [11]

e_j =0,6 – коэффициент учитывающий угол атаки.

Pr_В =(C_B m_B )/l_B =6,5 – критерий Прандтля для охлаждающей воды при её средней температуре 22,5 С.

Pr_{c т} =5,3 – критерий Прандтля при средней температуре стенки.

Коэффициент теплоотдачи со стороны воды:

где l_В =0,618

Коэффициент теплопередачи:

где l_ст =17,5 Вт/мК – теплопроводность стенки

r_B =5,55*10^-4 м² К/Вт – загрязнённость со стороны воды

Уточняем поверхность теплообмена:

Длина трубок теплообменника:

принимаем l=4 м.

4. Прочностной расчёт основных элементов оборудования

4.1. Прочностной расчёт трубы Вентури

1. Данные для расчёта:

Давление расчётное P_R =0,11Мпа

Температура расчётная t_R =100C

2. Расчёт конической обечайки диффузора:

Допускаемое напряжение при 20 С:

[s]²⁰ =140Мпа, при 100 С [s]^t =130Мпа

Пробное давление при гидроиспытании

Толщина стенки обечайки:

где D_К =1м – расчётный диаметр конической обечайки;

j_Р =1 – коэффициент сварного шва;

a₁ =3,5° - угол конусности.

С учётом прибавки на коррозию

S_K =S_KR +C=0,4+2=2,4мм

Окончательно принимаем S_K =4мм.

Допускаемое внутреннее избыточное давление

Так как P_R и Р_пр < [P], условие прочности выполняется.

3. Расчёт конической обечайки конфузора.

Где D_K =1,2м расчётный диаметр обечайки;

a₁ – угол конусности 14°

Принимаем окончательно S_K =4 мм

Допускаемое внутреннее избыточное давление:

Условие прочности выполняется.

4. Расчёт фланцевого соединения.

4.1. Исходные данные S=4мм, D=1м, P_R =0,11Мпа, t_R =100C

Фланец плоско приварной для аппаратов, болты ВСт5

Прокладка – плоская, неметаллическая, фторопласт.

Диаметр болтов М20.

4.2. Расчётная температура фланцевого соединения.

4.3. Диаметр болтовой окружности

Принимаем D_Б =1090мм.

4.4. Наружный диаметр фланца

4.5. Наружный диаметр прокладки

4.6. Средний диаметр прокладки

4.7. Эффективная ширина прокладки

4.8. Расчётные параметры прокладок

4.9. Ориентировочное число болтов

Принимаем

4.10. Ориентировочная толщина фланца

Принимаем

4.11. Безразмерные параметры

4.12. Угловая податливость фланца

Где Е_ф =1,91*10⁵ Мпа – модуль продольной упругости материала фланца.

4.13. Линейная податливость прокладки

Е_n =2000Мпа – модуль продольной упругости материала прокладки;

S_n =2мм – толщина прокладки;

4.14. Расчётная длина болта

Где l_Б0 – длина болта между поверхностями головки болта и гайкой 65 мм.

4.15. Линейная податливость болтов

Где f_Б =2,35*10^-4 м² – расчётная площадь поперечного сечения болта по внутреннему диаметру резьбы;

Е_Б =1,99*10⁵ Мпа – модуль продольной упругости материала болта.

4.16. Параметры

4.17. Коэффициент жёсткости фланцевого соединения

4.18. Нагрузка действующая на фланцевое соединение от внутреннего избыточного давления.

4.19. Реакция прокладки в рабочих условиях

4.20. Усилие возникающее от температурных деформаций

4.21. Болтовая нагрузка в условиях монтажа

4.22. Болтовая нагрузка в рабочих условиях

4.23. Приведённые изгибающие моменты в диаметральном сечении фланца

Расчётное значение M₀ =0,012 МН*М

4.24. Условие прочности болтов

Условие выполнено.

4.25. Условие прочности прокладки

Условие выполнено.

5. Расчёт форсунки

Зададимся давлением жидкости на входе в форсунку Р_ВХ =1500кПа (15кгс/см² ), расход жидкости L=12806кг/ч=6,998м³ /ч=6998л/ч, корневой угол факела 2j=60°, физические свойства жидкости r=1830кг/м³ , u=1,09*10^-5 м² /с=0,109см² /с.

Для величины корневого угла 2j=60°,находим m_С =0,45 [6].

Площадь поперечного сечения сопла:

Радиус сопла 8 мм.

Массовая скорость истечения из сопла:

Принимаем по конструктивным соображениям:

N=4, t=0,5, q=30°, L_K =35, s=90°

Радиус вихревой камеры:

По величине t=0,5, q=30°, m_С =0,45.

А_{Ж Z} =0,7 главный параметр форсунки

-коэффициент распада тангенциального канала.

Диаметр тангенциального канала:

Принимаем d_ВХ =12 мм

Расстояние от оси форсунки до оси тангенциальных каналов:

Число Рейнольдса тангенциальных каналов:

Находим при

Расчётный коэффициент расхода тангенциальных каналов:

Главный параметр форсунки:

Приближённое значение относительного радиуса:

Число Рейнольдса вихревой камеры:

При

Относительная длина вихревой камеры:

Относительная длина вихревой камеры с учётом трения:

Главный параметр относительно сопла: Z_Ж =tZ=0,5*1,414=0,707

По Z_Ж =0,707, b₃ =0,33

При b₃ =0,33, a=0,9 [10]

Относительный радиус b₁ =atb₃ =0,9*0,5*0,33=0,148 , из графика [рис.23.10] e=0,92.

Главный параметр форсунки относительно вихревой камеры с учётом вязкости жидкости:

Коэффициент расхода форсунки относительно вихревой камеры:

Или по отношению к соплу:

Расход жидкости через форсунку:

4.2. Прочностной расчёт холодильника

1. Обечайка корпуса

Расчётное давление Р_R =0,4Мпа

Температура t_R =25 C

Материал ВСт3сп5 ГОСТ 14637-79

Допускаемое напряжение [s]=140Мпа

Где D=1м – диаметр кожуха теплообменника

j=1, коэффициент прочности сарного шва

С учётом прибавки на коррозию:

Окончательно принимаем с запасом S=6мм

Допускаемое внутреннее избыточное давление:

2. Укрепление отверстий

Расчётный диаметр обечайки D_R =D=1м.

Ширина рабочей зоны укрепления в обечайке:

Расчётный диаметр одиночного отверстия не требующего укрепления:

Так как для штуцера с D_у 200 мм, d_R =220мм укрепление не требуется.

3. Расчётные параметры трубной решётки

Коэффициент перфорации трубной решётки:

Где d_T =0.038м – наружный диаметр трубы;

S_T =0.0025м – толщина стенки трубы;

Z_T =317 – число труб;

А₁ – расстояние от оси аппарата до оси наиболее удалённой трубы:

Расчётный коэффициент перфорации трубной решётки:

Где S_пр =0,030 м – глубина развальцовки труб;

S_P – толщина трубной решётки:

T_R =0,048м – шаг отверстий в решётке.

Принимаем S_P =0,04м

Коэффициент, учитывающий жёсткость трубной решётки:

y₀ =0,17 – коэффициент жёсткости перфорированной плиты при a_Р =0,47;

d₀ =0,039м – диаметр одиночного отверстия

Цилиндрическая жёсткость трубных решёток:

Где Е_Р =2,15*10⁵ Мпа – модуль упругости материала решётки;

D_y =0,092-0,207*2,15*10⁵ *0,018³ =0,024 МН*м

4. Основные характеристики жёсткости и упругости элементов аппарата

Модуль упругости основания:

Где Е_Т =2,15*10⁵ Мпа – модуль упругости материала труб;

L=4м - расстояние между трубными решётками.

Девиационный коэффициент основания:

Где l_ПР =0,29*l_П2 =0,29*0,65=0,1885м; l_П2 =0,65м - расстояние от трубной решётки до второй перегородки;

J_T – момент инерции поперечного сечения трубы:

Коэффициенты:

S₁ – толщина стенки в месте приварки к решётки, S₁ =S_E = S₀ =0,008 м

Жесткость стенки кожуха при изгибе:

R₁ =1,073м – расстояние от центра тяжести сечения фланца до оси аппарата

Жёсткость фланцевого соединения при изгибе:

Приведенное отношение жёсткости труб к жёсткости кожуха:

Приведённое отношение жёсткости труб к жёсткости фланцевого соединения:

Коэффициенты учитывающие влияние давления среды в аппарате на изгиб фланцев кожуха и камеры соответственно:

Коэффициенты, учитывающие влияние беструбного края решётки на поддерживающую способность труб:

5. Расчёт усилий

Приведённое давление:

a_К , a_Т – коэффициенты линейного расширения материалов кожуха и труб.

a_К =a_Т =15,1*10^-6 1/ос

температура кожуха аппарата t_K =21 C;

температура стенок труб t_T =35 C;

температура сборки аппарата t₀ =20 C.

Вспомогательная величина p₁ :

Изгибающий момент и поперечная сила в месте соединения решётки с кожухом:

Изгибающий момент и поперечная сила, распределённые по контуру перфорированной части трубной решётки:

Изгибающий момент и осевая сила в месте соединения кожуха с трубной решёткой:

Изгибающий момент и осевая сила в месте соединения трубы с решёткой:

Осевая сила в месте соединения трубы с решёткой:

6. Проверка прочности и жёсткости труб

Условие выполняется.

Условие выполняется.

Нагрузка на единицу площади при соединении труб с решёткой:

Напряжение при срезе сварного шва:

s - расчётная высота сварного шва в месте приварки трубы к решётке.

Допускаемая нагрузка, приходящаяся на единицу площади условной поверхности [q]=14,7Мпа

Допускаемое напряжение при срезе сварного шва [t]=0,5[s]=0,5*140=70Мпа

Условие прочности:

Условие выполняется.

Допускаемая разность температур в кожухе и трубах в аппаратах с неподвижными трубными решётками:

Что превышает действительную разность температур.

5. Выбор насосно-компрессорного и вспомогательного оборудования

Перемещение воздуха и газов в сернокислотном производстве осуществляется вентиляторами и дымонасосами – при напоре менее 1000 кгс/м² , нагнетателями – при напоре свыше 1000 мм.рт.ст. и отсутствии охлаждения газа в процессе сжатия; компрессорами, вакуум – насосами и воздуходувками водокольцевого типа.

Выбор машин для перемещения газов и воздуха производится исходя из требуемых производительности и давления.

5.1. Нагнетатели

Для перемещения газов служат нагнетатели (воздуходувки), устанавливаемые в системе после сушильного отделения. Газ, поступающий в газодувку охлаждён и очищен от примесей которые смогли бы вызвать коррозию – нарушить работу нагнетателя. В производстве серной кислоты все аппараты, расположенные до нагнетателя, работают при разрежении (в условиях вакуума); аппараты, расположенные в контактном и абсорбционном отделениях, то есть после нагнетателя – под некоторым избыточным давлением, по таблице 10.2 /9/.

При плотности газа r₀ =1,46 кг/м³ ,

Разряжение на входе Р=4,9 кПа и t=50 С,

Производительности Q=20589,72 м³ /час.

Выбираем нагнетатель : Q=5,72 м³ /сек

400-12-3

у которого производительность 25000м³ /час, Н – общий напор 17,15/1850 кПа/мм.вод.ст.

мощность электродвигателя N=250 кВт

частота вращения вала нагнетателя, n=2965 об/мин.

Расчёт нагнетателя:

1) объёмная производительность нагнетателя G=Q*r₀ =20589.72*1.46=29946.8 кг/ч

2) потребляемая мощность:

где Q – производительность нагнетателя, м³ /сек; Н – полный напор, мм; r - плотность газа, кг/м³ ; g – ускорение силы тяжести м/сек² ; h - КПД нагнетателя (0,7-0,85).

Для регулирования количества газа, подаваемого нагнетателями, на всасывающих и нагнетательных трубопроводах установлены задвижки. При пуске нагнетателя закрывают задвижку на линии всасывания и полностью открывают на линии нагнетания. Затем при достижении числа оборотов электродвигателя, задвижку открывают до тех пор, пока нагнетатель не будет давать нужное количество газа.

5.2. Центробежные вентиляторы

В зависимости от величины напора центробежные вентиляторы делятся на три группы: низкого давления – с напором до 100 кгс/м² ; среднего давления – с напором 100-300 кгс/м² ; высокого 300-1500 кгс/м² .

Они служат для отсасывания или нагнетания значительных объёмов воздуха или газа при небольшом напоре.

Напор развиваемый вентилятором состоит из:

А) Н_СТ – напор на трение газа о стенки

Где m=0,04 – коэффициент трения о стенки при малой степени коррозии;

L – длина газохода;

D – диаметр газоходов;

g - удельный вес газа при 0°C и 760 мм.рт.ст., кг/м³ ;

u - скорость газа при, при Q=8000 м³ /ч и D=600мм, u=8м/с; по номограмме /9, с.237/ g=9,81 м/с² .

x - коэффициент местных сопротивлений

Sx=0,85+1+2+0,5=4,35, где x=0,85 – вход в трубу с выступающим концом /9/;

x=1 – плавный поворот на 90° /9/;

x=2 – поворот на 90° с нишей /9/;

x=0,5 – поворот на 45° /9/;

g=1,7 кг/м³ – удельный вес газа

б) динамического напора:

полный напор:

мощность (в кВт)0 потребляемая вентилятором:

где h_В =0,8; h_n =0,98

по табл. IV-16 /9/ выбираем вентилятор

ЦЧ-70 с Q_min =7600 м³ /ч; Н=24кгс/м² ; n=500 об/мин; Q_max =15500 м³ /ч; Н=100 кгс/м² ; n=1000; h=0,8

5.3. Насосы

Для орошения абсорберов в сернокислотных системах приходится перекачивать большое количество кислот . Орошающая кислота должна подаваться непрерывно и равномерно, перебои в её подаче приводят к нарушению технологического режима и потому недопустимы.

Для перекачивания серной кислоты и олеума применяют одноступенчатые насосы, типа Х, в горизонтальном исполнении, консольные с рабочими колёсами одностороннего входа. Производительность и напор центробежных насосов не зависит от плотности перекачиваемой жидкости, то есть центробежный насос поднимает одно и то же количество любой жидкости на одинаковую высоту.

Определим напор нашей установки для подачи Q=16938,78 м³ /ч серной кислоты концентрацией (98%) при 50°С по кислотопроводу общей длиной L=150м (включая высоту нагнетания Н_n =12м, всасывания Н_В =1м) со следующими местными сопротивлениями, вход в трубу с закруглёнными краями; два шороховатых колена a=60°; один отвод d/R=1,0; два нормальных вентиля.

По графику (рис.IV-17. 9) находим ; диаметр кислотопровода d=0,15м, скорость кислоты V=0,25м/с, сопротивление равно h₀ =0.06м на 100мм. Для кислоты концентрацией 98,5% H₂ SO₄ по рис. IV-8 /9/ находим f=1,6 – поправочный коэффициент.

Следовательно, h₀ =1,5*0,06*1,6=1,144 м.

Потеря напора на местных сопротивлениях /9, по табл. IV-3/:

Тогда напор насоса

Мощность на валу насоса N_H (кВт) рассчитывается по формуле:

Q=16938,78 м³ /ч=4,7м³ /с – производительность насоса;

g=1843,7 кг/м³ – удельный вес серной кислоты концентрацией 98,5%;

H=13,166 м – напор насоса;

h=0,75 – КПД насоса;

откуда:

Выбираем по табл. IV-7 /9/ погружной одноступенчатый насос марки 2Х-9(Е)-5(1), у которого следующие технические характеристики:

Q=20м³ /ч; Н=13,8м

Диаметр рабочего колеса d_K =115(135)

N=2900 об/мин, мощность на валу N_H =1,7 кВт.

Буква Е в скобках


29-04-2015, 04:14