Находим значения β по формулам (6.15):
За ГЗД
За УБТ-178
За ТБПВ
Рассчитаем потери давления по длине кольцевого пространства на участке за ТБВК до глубины слабого пласта по формуле (6.12):
За ГЗД
МПа
За УБТ-178
МПа
За ТБПВ
МПа
Местные потери от замков ЗП-127 в кольцевом пространстве определяем по формуле (6.16). Согласно табл. 5.7 dм = 0,127м. Примем ℓт = 12 м.
м/с
МПа
Суммируя значения Р, получим
МПа
Вычисляем потери давления внутри бурильной колонны. Для этого определяем критические числа Рейнольдса по формуле (6.4):
В ТБПВ
В УБТ-178
Находим действительные числа Рейнольдса жидкости в бурильных трубах и УБТ, составляющих бурильную колонну, по формуле (6.5):
В ТБПВ
В УБТ-178
Так как Reт > Reкр , то в колонне везде течение турбулентное.
Вычисляем значения коэффициентов гидравлического сопротивления по формуле (6.9):
В ТБПВ
В УБТ-178
Рассчитаем потери давления внутри ТБКВ и УБТ по формуле (6.7):
В ТБПВ
МПа
В УБТ-178
МПа
Местные потери от замков ЗП-127 в колонне определяем по формуле (6.17):
МПа
Вычислим потери давления в наземной обвязке по формуле (6.18), предварительно найдя из табл. 6.1. значения коэффициентов:
МПа
Вычислим сумму потерь давления во всех элементах циркуляционной системы, за исключением потерь давления в долоте по формуле (6.3):
Рассчитываем резерв давления ∆Рр для потерь в долоте по формуле (6.21) при в = 0,8:
МПа
Определим возможность использования гидромониторного эффекта, вычислив скорость течения жидкости в насадках долота по формуле (6.22) при μ = 0,95:
м/с
Так как υд > 80 м/с и перепад давления ΔРд =4,371 МПа < ΔРкр = 8,669 МПа, то бурение данного интервала возможно с использованием гидромониторных долот.
Приняв υд = 80 м/с, найдем перепад давления в долоте по формуле (5,10):
МПа
тогда расчетное рабочее давление в насосе составит
Рн = 4,371 · 106 + 3,55∙106 = 7,921 МПа
Находим площадь промывочных отверстий долота по формуле (6.24):
Ø = 
м2
В долоте устанавливаем три насадки. Их внутренний диаметр определяем по формуле (6.25):
м
Графики распределения давлений в стволе скважины приведены в приложении.
4)Интервал 600-833 м-для ГЗД
Произведем вторую проверку подачи промывочной жидкости.
Определим критическую плотность промывочной жидкости, при которой может произойти гидроразрыв наиболее слабого из пластов, слагающих разбуриваемый материал по формуле (6.1).
Для этого необходимо предварительно вычислить параметры φ и ∑(Ркп) . Значение φ рассчитаем по формуле (6.2) с помощью найденных в п. 7.5 скорости механического бурения:
и в п. 7.3 расхода Q = 0,038м3
/с:
т.е. содержание шлама в потоке (1-φ) = 0 т.к. скорость мала.
Для определения величины ∑(Ркп) найдем линейные и местные потери давления в затрубном пространстве до глубины залегания подошвы слабого пласта. Рассчитаем критическое значение числа Рейнольдса промывочной жидкости Rе кр , при котором происходит переход ламинарного режима в турбулентный, по формуле (6.4) для течения в кольцевом канале:
за турбобуром
За УБТ-178
За ТБПВ
Определим действительные числа Рейнольдса при течении жидкости в кольцевом пространстве по формуле (6.6): между ТБПВ и необсаженным стволом, диаметр которого примем равным внутреннему диаметру последней обсадной колонны dс = 0,22 м:
За ГЗД
За УБТ-178
За ТБПВ
Таким образом, в кольцевом канале режим течения ламинарный.
За турбобуром
за УБТ-178
за ТБПВ-127
Число Сен-Венана равно:
За ГЗД
За УБТ-178
За ТБПВ
Находим значения β по формулам (6.15):
За ГЗД
За УБТ-178
За ТБПВ
Рассчитаем потери давления по длине кольцевого пространства на участке за ТБВК до глубины слабого пласта по формуле (6.12):
За ГЗД
МПа
За УБТ-178
МПа
За ТБПВ
МПа
Местные потери от замков ЗП-127 в кольцевом пространстве определяем по формуле (6.16). Согласно табл. 5.7 dм = 0,127м. Примем ℓт = 12 м.
м/с
МПа
Суммируя значения Р, получим
МПа
Вычисляем потери давления внутри бурильной колонны. Для этого определяем критические числа Рейнольдса по формуле (6.4):
В ТБПВ
В УБТ-178
Находим действительные числа Рейнольдса жидкости в бурильных трубах и УБТ, составляющих бурильную колонну, по формуле (6.5):
В ТБПВ
В УБТ-178
Так как Reт > Reкр , то в колонне везде течение турбулентное.
Вычисляем значения коэффициентов гидравлического сопротивления по формуле (6.9):
В ТБПВ
В УБТ-178
Рассчитаем потери давления внутри ТБКВ и УБТ по формуле (6.7):
В ТБПВ
МПа
В УБТ-178
МПа
Местные потери от замков ЗП-127 в колонне определяем по формуле (6.17):
МПа
Вычислим потери давления в наземной обвязке по формуле (6.18), предварительно найдя из табл. 6.1. значения коэффициентов:
МПа
Вычислим сумму потерь давления во всех элементах циркуляционной системы, за исключением потерь давления в долоте по формуле (6.3):
Рассчитываем резерв давления ∆Рр для потерь в долоте по формуле (6.21) при в = 0,8:
МПа
Определим возможность использования гидромониторного эффекта, вычислив скорость течения жидкости в насадках долота по формуле (6.22) при μ = 0,95:
м/с
Так как υд > 80 м/с и перепад давления ΔРд =4,371 МПа < ΔРкр = 18,669 МПа, то бурение данного интервала возможно с использованием гидромониторных долот.
Приняв υд = 80 м/с, найдем перепад давления в долоте по формуле (5,10):
МПа
тогда расчетное рабочее давление в насосе составит
Рн = 4,371 · 106 + 3,55∙106 = 7,921 МПа
Находим площадь промывочных отверстий долота по формуле (6.24):
Ø = м2
В долоте устанавливаем три насадки. Их внутренний диаметр определяем по формуле (6.25):
м
5)Интервал 833-1154м-для ГЗД
Определим критическую плотность промывочной жидкости, при которой может произойти гидроразрыв наиболее слабого из пластов, слагающих разбуриваемый материал по формуле (6.1).
Для этого необходимо предварительно вычислить параметры φ и ∑(Ркп) . Значение φ рассчитаем по формуле (6.2) с помощью найденных в п. 7.5 скорости механического бурения:
и в п. 7.3 расхода Q = 0,038м3
/с:
т.е. содержание шлама в потоке (1-φ) = 0 т.к. скорость мала.
Для определения величины ∑(Ркп) найдем линейные и местные потери давления в затрубном пространстве до глубины залегания подошвы слабого пласта. Рассчитаем критическое значение числа Рейнольдса промывочной жидкости Rе кр , при котором происходит переход ламинарного режима в турбулентный, по формуле (6.4) для течения в кольцевом канале:
за турбобуром
За УБТ-178
За ТБПВ
Определим действительные числа Рейнольдса при течении жидкости в кольцевом пространстве по формуле (6.6): между ТБПВ и необсаженным стволом, диаметр которого примем равным внутреннему диаметру последней обсадной колонны dс = 0,22 м:
За ГЗД
За УБТ-178
За ТБПВ
Таким образом, в кольцевом канале режим течения ламинарный.
За турбобуром
за УБТ-178
за ТБПВ-127
Число Сен-Венана равно:
За ГЗД
За УБТ-178
За ТБПВ
Находим значения β по формулам (6.15):
За ГЗД
За УБТ-178
За ТБПВ
Рассчитаем потери давления по длине кольцевого пространства на участке за ТБПВ до глубины слабого пласта по формуле (6.12):
За ГЗД
МПа
За УБТ-178
МПа
За ТБПВ
МПа
Местные потери от замков ЗП-127 в кольцевом пространстве определяем по формуле (6.16). Согласно табл. 5.7 dм = 0,127м. Примем ℓт = 12 м.
м/с
МПа
Суммируя значения Р, получим
МПа
Вычисляем потери давления внутри бурильной колонны. Для этого определяем критические числа Рейнольдса по формуле (6.4):
В ТБПВ
В УБТ-178
Находим действительные числа Рейнольдса жидкости в бурильных трубах и УБТ, составляющих бурильную колонну, по формуле (6.5):
В ТБПВ
В УБТ-178
Так как Reт > Reкр , то в колонне везде течение турбулентное.
Вычисляем значения коэффициентов гидравлического сопротивления по формуле (6.9):
В ТБПВ
В УБТ-178
Рассчитаем потери давления внутри ТБПВ и УБТ по формуле (6.7):
В ТБПВ
МПа
В УБТ-178
МПа
Местные потери от замков ЗП-127 в колонне определяем по формуле (6.17):
МПа
Вычислим потери давления в наземной обвязке по формуле (6.18), предварительно найдя из табл. 6.1. значения коэффициентов:
МПа
Вычислим сумму потерь давления во всех элементах циркуляционной системы, за исключением потерь давления в долоте по формуле (6.3):
Рассчитываем резерв давления ∆Рр для потерь в долоте по формуле (6.21) при в = 0,8:
МПа
Определим возможность использования гидромониторного эффекта, вычислив скорость течения жидкости в насадках долота по формуле (6.22) при μ = 0,95:
м/с
Так как υд > 80 м/с и перепад давления ΔРд =1,658 МПа < ΔРкр = 11,342 МПа, то бурение данного интервала возможно с использованием гидромониторных долот.
Приняв υд = 80 м/с, найдем перепад давления в долоте по формуле (5,10):
МПа
тогда расчетное рабочее давление в насосе составит
Рн = 1,658 · 106 + 3,55∙106 = 5,208 МПа
Находим площадь промывочных отверстий долота по формуле (6.24):
Ø = 
м2
В долоте устанавливаем три насадки. Их внутренний диаметр определяем по формуле (6.25):
м
6)Интервал 1154-1308м-для ГЗД
Произведем вторую проверку подачи промывочной жидкости.
Определим критическую плотность промывочной жидкости, при которой может произойти гидроразрыв наиболее слабого из пластов, слагающих разбуриваемый материал по формуле (6.1).
Для этого необходимо предварительно вычислить параметры φ и ∑(Ркп) . Значение φ рассчитаем по формуле (6.2) с помощью найденных в п. 7.5 скорости механического бурения:
и в п. 7.3 расхода Q = 0,038м3
/с:
т.е. содержание шлама в потоке (1-φ) = 0 т.к. скорость мала.
Для определения величины ∑(Ркп) найдем линейные и местные потери давления в затрубном пространстве до глубины залегания подошвы слабого пласта. Рассчитаем критическое значение числа Рейнольдса промывочной жидкости Rе кр , при котором происходит переход ламинарного режима в турбулентный, по формуле (6.4) для течения в кольцевом канале:
за турбобуром
За УБТ-178
За ТБПВ
Определим действительные числа Рейнольдса при течении жидкости в кольцевом пространстве по формуле (6.6): между ТБПВ и необсаженным стволом, диаметр которого примем равным внутреннему диаметру последней обсадной колонны dс = 0,22 м:
За ГЗД
За УБТ-178
За ТБПВ
Таким образом, в кольцевом канале режим течения ламинарный.
За турбобуром
за УБТ-178
за ТБПВ-127
Число Сен-Венана равно:
За ГЗД
За УБТ-178
За ТБПВ
Находим значения β по формулам (6.15):
За ГЗД
За УБТ-178
За ТБПВ
Рассчитаем потери давления по длине кольцевого пространства на участке за ТБПВ до глубины слабого пласта по формуле (6.12):
За ГЗД
МПа
За УБТ-178
МПа
За ТБВК
МПа
Местные потери от замков ЗП-127 в кольцевом пространстве определяем по формуле (6.16). Согласно табл. 5.7 dм = 0,127м. Примем ℓт = 12 м.
м/с
МПа
Суммируя значения Р, получим
МПа
Вычисляем потери давления внутри бурильной колонны. Для этого определяем критические числа Рейнольдса по формуле (6.4):
В ТБПВ
В УБТ-178
Находим действительные числа Рейнольдса жидкости в бурильных трубах и УБТ, составляющих бурильную колонну, по формуле (6.5):
В ТБВК
В УБТ-178
Так как Reт > Reкр , то в колонне везде течение турбулентное.
Вычисляем значения коэффициентов гидравлического сопротивления по формуле (6.9):
В ТБПВ
В УБТ-178
Рассчитаем потери давления внутри ТБКВ и УБТ по формуле (6.7):
В ТБПВ
МПа
В УБТ-178
МПа
Местные потери от замков ЗП-127 в колонне определяем по формуле (6.17):
МПа
Вычислим потери давления в наземной обвязке по формуле (6.18), предварительно найдя из табл. 6.1. значения коэффициентов:
МПа
Вычислим сумму потерь давления во всех элементах циркуляционной системы, за исключением потерь давления в долоте по формуле (6.3):
Рассчитываем резерв давления ∆Рр для потерь в долоте по формуле (6.21) при в = 0,8:
МПа
Определим возможность использования гидромониторного эффекта, вычислив скорость течения жидкости в насадках долота по формуле (6.22) при μ = 0,95:
м/с
Так как υд > 80 м/с и перепад давления ΔРд =4,371 МПа < ΔРкр = 8,669 МПа, то бурение данного интервала возможно с использованием гидромониторных долот.
Приняв υд = 80 м/с, найдем перепад давления в долоте по формуле (5,10):
МПа
тогда расчетное рабочее давление в насосе составит
Рн = 4,371 · 106 + 3,55∙106 = 7,921 МПа
Находим площадь промывочных отверстий долота по формуле (6.24):
Ø = м2
В долоте устанавливаем три насадки. Их внутренний диаметр определяем по формуле (6.25):
м
Графики распределения давлений в стволе скважины приведены в приложении.
7)Интервал 1308-1560м-для ГЗД
Определим критическую плотность промывочной жидкости, при которой может произойти гидроразрыв наиболее слабого из пластов, слагающих разбуриваемый материал по формуле (6.1).
Для этого необходимо предварительно вычислить параметры φ и ∑(Ркп) . Значение φ рассчитаем по формуле (6.2) с помощью найденных в п. 7.5 скорости механического бурения:
и в п. 7.3 расхода Q = 0,038м3
/с:
т.е. содержание шлама в потоке (1-φ) = 0 т.к. скорость мала.
Для определения величины ∑(Ркп) найдем линейные и местные
29-04-2015, 00:57