Проект вскрытия и разработки Кадали-Макитской террасы

частиц с размером менее 0,2 мм.

Принцип работы всех типов оборудования, используемых для гравиометрической сепарации, заключается в том, что более плотные у частицы (золото, касситерит и др.) перемещаются сквозь флюидизированный слой более мелких частиц до тех пор, пока не становится возможным их скапливание и последующее извлечение.

Применение центробежной силы увеличивает разницу в плотности между более плотными и менее плотными частицами, что приводит к значительному повышению эффективности гравитационной сепарации. Слой частиц, собирающихся между кольцами на внутренней поверхности конуса, поддерживается во флюидизированном состоянии постоянным воздействием рыхлителей. Такое флюидизирующее действие в совокупности с большими центробежными силами, действующими на более плотные частицы, делает возможным постоянный взаимообмен между более плотными и более легкими частицами, в результате чего более плотные частицы аккумулируются между кольцами рядом с поверхностью конуса. Поскольку конструкция установки представляет собой конус, пульпа подвергается воздействию более значительных гравитационных сил, достигаемых посредством все повышающихся периферических скоростей по мере того, как она подталкивается кверху и выталкивается наружу, так что более мелкие золотые частицы собираются на верхних кольцах, в то время как более крупные частицы задерживаются на нижних кольцах.

Данные, полученные в ходе испытаний, показывают, что может быть получен очень высокий процент извлечения более крупного золота-при снижении процента извлечения по мере того, как золото становится более мелким.

Установка устанавливается непосредственно на любую плоскую платформу, сделанную из деревянных балок, цемента и др., включая мобильные платформы. Минимальные размеры платформы должны быть 2500 х 2500 мм. Очень важно также, чтобы платформа была совершенно ровной для обеспечения нормальной работы установки.

Максимальная производительность установки зависит. от характеристик твердого вещества, однако обычно составляет 30-50 м3/час сухой твердой первоначальной породы. Перед подачей первоначальной породы в установку необходимо добавить воду для получения пульпы с весовым содержанием твердого вещества примерно 20-40 %.

Подача первоначального материала в установку может осуществляться самыми разнообразными методами в зависимости от имеющегося оборудования и от условий конкретной местности.

С целью контроля количества твердого вещества, поступающего в установку, желательно измерять его поток. Простым методом измерения этой величины является заполнение мерного коллектора этим потоком с параллельным измерением времени, за которое происходит заполнение. Умножив найденную таким образом скорость потока на массовую долю твердого вещества, можно вычислить скорость переработки твердого вещества за единицу времени.

Загрузка материала в установку осуществляется с помощью лотков, или системы труб непосредственно в центральную трубу конуса. Загруженный материал подвергается немедленному воздействию центробежных сил и образует с помощью рыхлителей активизированный слой внутри конуса, кольца же при этом выполняют ту же роль, что и желобки в обычной установке гравитационной сепарации шлюзового типа.

Более плотные частицы концентрируются в нижней части активизированного слоя, то есть вдоль внутренней поверхности конуса, в то время как менее плотные выносятся из его верхней части и аккумулируются в лотках, расположенных по краям. Остаток пульпы поступает в хвосты.

Непрерывная эксплуатация установки рассчитана на период, не превышающий трех дней (в зависимости от содержания полезного компонента и масштабов работ), после чего установка должна быть остановлена (строго по инструкциям), а концентрат удален. Большинство пользователей проводят эту процедуру ежедневно.

При разгрузке установки в среднем извлекается около 250 кг пульпы или 100 кг сухого концентрата. Поэтому необходима его конечная очистка с применением вибрационных столов, а также, амальгамации и цианирования.

Идеальная скорость вращения установки 70-90 об/мин. Чтобы убедиться, что достигнута требуемая скорость вращения, достаточно наблюдая за створками концентрационного отсека, находящегося в основании конуса, подсчитать количество оборотов в минуту.

Расчет качественно-количественой схемы обогащения

Расчет количественной схемы обогащения выполняется с учетом следующих исходных данных:

часовая производительность промприбора = 80 м3 / ч;

выход фракции + 20 мм = 47 % ;

выход концентрата со шлюзов ШГН = 30 л / м2 ;

коэффициент грохочения = 0,5 ;

выход концентрата на доводочном шлюзе = 5 % ;

выход подрешетного материала – 4 мм = 22,5 % .


Таблица 3.6.2- Расчет количественной схемы обогащения


№ п/п

Операции,

продукты

обогащения

Выход твердого

Ж:Т

Расход

воды,

Расход

пульпы,


м3 / ч

%

м3 / ч

%
1 2 3 4 5 6 7
1

Дезинтеграция и грохочение в скрубере



Поступает :





1.1 Пески 80 100 0.2:1 16 96
1.2 Вода - - - 336 336

Итого: 80 100 4.4:1 352 432

Выходит:





1.3 + 20 мм в отвал 38 47 0.05:1 2 40
1.4 - 20 мм на ШГН 42 53 8.5:1 350 392

Итого: 80 100 4.4:1 352 432
2

Обогащение на шлюзах мелкого накопления



Поступает:





2.1 - 20 мм 42 53 8.5:1 350 392
2.2 Вода - - - 62 62

Итого: 42 53 10:1 412 454

Выходит:





2.3 Хвосты в грохот 42 53 10:1 412 454

2.4

Шлюзовой

концентрат

- - - - -
3 Грохочение на грохоте (Е=0,5)

Поступает:





3.1 Хвосты ШГН 42 53 10:1 412 454
3.2 + 10 мм в отвал 21 26.5 14:1 286 307
3.3 -10мм в “Орокон” 21 26.5 6:1 126 147

Итого: 42 53 10:1 412 454
4

Обогащение в концентраторе “Орокон”



Поступает:





4.1 Пульпа (- 10 мм) 21 26.5 6:1 126 147
4.2 Вода - - - 24 24

Итого: 21 26.5 7.5:1 150 171

Выходит:





4.3 Хвосты в отвал 20,95 26.5 7.5:1 150 170.95
4.4 Концентрат на ШОУ 0,05 0 0 0 0.05

Итого: 21 26.5 7.5:1 150 171
Таблица 3.6.3- Продолжение таблицы 3.6.2

1 2 3 4 5 6 7
5

Сокращение концентрата ШГН на доводочном шлюзе



Поступает:





5.1 Концентрат шлюзов 0,18 100 0.4:1 0.07 0.25
5.2 Вода - - - 1.73 1.73

Итого:
0,18 100 10:1 1.8 1.98

Выходит:





5.3

Хвосты на грохот

4 мм

0,17 94.4 10.6:1 1.796 1.966
5.4 Концентрат 0,1 5.6 0.4:1 0.004 0.014

Итого: 0,18 100 10:1 1.8 1.98
6

Доводка на вашгерде



Поступает:





6.1 Концентрат доводочного шлюза 0,01 5.6 0.4:1 0.004 0.014
6.2 Вода - - - 0.036 0.036

Итого: 0,01 5.6 0.4:1 0.04 0.05

Выходит:





6.3 Золото в кассу - - - - -
6.4 Шлихи на ШОУ 0,01 5.6 0.4:1 0.04 0.05
7

Грохочение хвостов доводочного шлюза на грохоте , d отв.= 4мм



Поступает:





7.1 Хвосты доводочного шлюза 0,17 94.4 10.6:1 1.796 1.966
7.2 Вода - - - 2.114 2.114

Итого: 0,17 94.4 23:1 3.910 4.08

Выходит:





7.3 + 4 мм в отвал 0,13 71.9 42:1 3.894 4.024
7.4 - 4 мм на ШОУ 0,04 22.5 0.4:1 0.016 0.056

Итого: 0,17 94.4 23:1 3.91 4.08

Таблица 3.6.4- Баланс технологической воды


Поступает в процесс

Выходит из процесса

№ п/п Точка подачи

Расход,м3

№ п/п Точка выхода

Расход,м3

1 С исходными песками 16 1 + 20 мм в отвал 2
2 Дезинтеграция в скрубере 336 2 Хвосты ШГН и грохота 286
3 Обогащение на ШГН 62


4

Обогащение на

“Ороконе”

24 3 Хвосты “Орокона” 150

Итого: 438
Итого: 438

Таблица 3.6.5- Техническая характеристика промывочного прибора ПКБШ-100

Характеристика

Параметры

Техническая производительность, м3

100

Потребление воды (без ШГП), м3 / м3

7:1
Мощность (без транспортера и насоса), квт 96
Численность обслуживающего персонала в смену, чел. 3
Срок монтажа, суток 10
Максимальная крупность валунов, мм 600
Частота вращения скруббера , об / мин 16

Производительность насоса :

подача, м3

напор , м


500

65

Масса ,т 66

Таблица 3.6.6- Техническая характеристика установки “Орокон”

Характеристика

Параметры

Производительность твердого вещества в час, м3

30-50
Максимальная крупность материала 10
Отношение твердого к жидкому 1:3
Общий уровень извлечения частиц размером менее 0,2 мм, %

до 80

Частота вращения конуса , об / мин 80
Тип двигателя 4А132М4УЗ
Мощность двигателя, квт 11
Габаритные размеры, м 2.2; 2.3; 2.6
Масса ,кг 2800

Качественно – количественная схема обогащения промприбра

ПКБШ-100


3.7 Отвалообразование.

На промплощадке обогатительной установки пески складируются в рудном складе. Затем бульдозером на базе Т-170 равномерно подаются в бункер ПКБШ –100. Объем подачи песков - 1142400 м3. Галечный отвал продуктов обогащения песков формируется перегружателем 03П – 800, а затем разваловывается бульдозером на базе ДЭТ-1250 в выработанное пространство. Материал эфельного отвала складируется бульдозером на базе Т-170 в эфельный отвал-накопитель, после этого также разваловывается в выработанное пространство.

Общий объем галечного отвала из фракции +20мм

V+ 20 = Аг * W+ 20 * К гкр =1142400 * 0,47 * 1,3 = 698006 м3

где W+ 20 - выход фракции гали + 20 мм, W+ 20 = 47 % ;

Кгкр – коэффициент разрыхления гали, К гкр= 1,3

Объем эфельного отвала

V- 20 = Аг * W- 20 * К эфкр = 1142400 * 0,53 * 1,1 = 666019 м3

где W- 20 - выход фракции эфелей - 20 мм, W- 20 = 53 % ;

К эфкр – коэффициент разрыхления эфелей, К эфкр= 1,1

Общий объем отвала

Vообщ = V+ 20 + V- 20 = 698006 + 666019 = 1364025 м3

Расчет необходимого количества бульдозеров на уборку гали и эфелей

Количества бульдозеров ДЭТ-250 на уборку гали

N гб = V+ 20 / Qг б * N = 698006 / 258120 * 5 = 1 шт.

где Qг б - сезонная норма выработки бульдозера ДЭТ-250 на уборку гали, Qг б =258120 м3 (смотри пкнкт 3.1.2) ;

N - cрок отработки россыпи, N = 5 лет

Затраты на уборку гали в год.

Цуг = V1+20 * Цдт = 139600 * 17 = 2373200 рублей;

где Цдт – стоимость затрат с1м3 для бульдозера ДЭТ-250, Цдт = 17 рублей (смотри таблицу 3.1.2.11);

V1+20 – годовой объем гали, V1+20 = 139600 м3


Количества бульдозеров Т-170 на уборку эфелей

N эб = V- 20 / Qэ б * N = 666019 / 180 * 5 = 1 шт.

где Qэ б - сезонная норма выработки бульдозера Т-170 на уборку эфелей, Qэ б =180тыс.м3 (смотри пункт 3.1.2) ;

Затраты на уборку эфелей в год.

Цуэ = V1-20 * Цт1 = 133200 * 14.9 = 1984680 рублей;

где Цд1 – стоимость затрат с 1м3 для бульдозера Т-170, Цд1 = 14.9 рублей (смотри таблицу 3.1.2.21);

V1-20 – годовой объем эфелей, V1-20 = 133200 м3

Общие затраты на отвалообразования.

Цгэ = Цуг + Цуэ = 2373200 + 1984680 = 4357880 рублей.


    1. Водоснабжение горных работ.

В соответствии с требованиями правил охраны поверхностных вод от загрязнения и норм технологического проектирования при промывке золотосодержащих песков россыпи реки Хомолхо (Кадали-Макнтская терраса) принято оборотное водоснабжение промывочной установки ПКБШ -100.Для организации промывки песков принята система технологического водоснабжения внешнего типа с площадкой хвостового хозяйства на борту карьера.

Исходя из рельефа поверхности, горно-геологических условий, характера распределения запасов и порядка их отработки проектом определено наиболее рациональное место размещения очистных сооружений карьера в непосредственной близости от места производства работ у нижней границы запасов участка россыпи на отработанных площадях.

Необходимая вместимость технологического илоотстойника расчитывется исходя из объема промываемых песков, условий складирования хвостов, коэффициентов их разрыхления и набухания илисто глинистых частиц.

Расчет вместимости илоотстойника выполнен по формуле:

Wил = Vп * Л { Кр + ( D – D0.05) * 10 - 2 * Кн } + Qп/пч * qт * t =

= 1142400 * 0.0816[1.1 +(10.2 – 3.8) * 10 – 2 * 1.1]+ 80 * 5.75 * 19.5 = 118074 м3

где Vп -планируемый объем промывки песков, Vп = 1142400 м3;

Л - коэффициент, учитывающий условия складирования при расположении всего объема хвостов промывки на борту карьера на ранее нарушенных площадях, Л = 0,0816

Л = Лэ * D * 10 = 0.8 * 10.2 * 10 = 0.0816;

где Лэ - коэффициент эфельности, принят на основании качественно-количественной схемы обогащения песков на промприборе ПКБШ- 100, Лэ = 0.8;

D, D0.05 -массовая доля в промываемых золотосодержащих песках фракции размером 1мм и илисто-глинистых частиц размером менее 0.05 мм, принята на основании гранулометрического состава исходных песков,

D =10.2 % и D0.05 = 3.8 % ;

Кн -коэффициент набухания илисто-глинистых частиц, Кн = 1.1;

КР - коэффициент разрыхления складируемых пород, КР = 1.1;

Qп/пч - производительность промывочною прибора, Qп/пч = 80 м3 / ч

qт – удельный расход технологической воды при промывке золотосодержащих песков, согласно принятой технологии обогащения.

qт = 5.75 м3 / м3 ;

t - продолжительность работы промприбора в сутки , t = 19.5 ч ;

Необходимая вместимость илоотстойника технологического водоснабжения составляет - 120 тыс.м 3.

Емкость илоотстойника образуется за счет выемки, достигаемой бульдозерными работами ( ДЭТ-250), с размещением породы в насыпь ( среднее расстояние транспортирования 90 м) , образующей на поверхности совместно с отвалами отработки прошлых лет водоудерживающую толщу значительной мощности. Объем работ по сооружению непосредственно емкости отстойника (водонакопителя) составляет 120 тыс.м3.

С целью ограничения территории размещения эфельного отвала в нижней чести площади складирования хвостов сооружается оградительная дамба.

Высота плотины выбирается из условий полного размещения необходимого объема илоотстойника с учетом полной длины осаждения частиц. Высота дамбы равняется 5 метров.

Ширина гребня плотины

___ ___

bп = 1.65 * √ H = 1.65 * √ 5 = 4 м,

Ширина плотины по низу

Вп = bп + m1 * H + m2 * H = 4 + 1 * 5 + 1 * 5 = 14 м,

где m1, m2 - заложение мокрого и сухого откоса плотины, m1 = 1, m2 =1;

Объем пород, укладываемые в тело плотины.

Vпп = (bп + Вп) * Н * Lп / 2 = (4 + 14) * 5 * 100 / 2 = 4500 м3;

Определяем затраты на сооружения дамбы.

Цсд = Vпп * Цдт = 4500 * 17 = 76500 рублей;

где Цдт – стоимость затрат с1м3 для бульдозера ДЭТ-250, Цдт = 17 рублей;

Для безопасной эксплуатации очистных сооружений карьера и предупреждения возможных аварийных ситуаций в период ливневых дождей, проектом предусмотрен значительный объем дополнительной вместимости отстойника, что гарантирует предотвращение аварийного сброса сточных вод с территории системы технологического водообеспечения карьера в результате ливней.

Основные параметры очистных сооружений обогатительной установки приведены в таблице 3.8.1

Таблица 3.8.1- Параметры очистных сооружений

Наименование показателя Ед. изм Значение
Объем промываемых песков

м3

1142400
Необходимый запас технологической воды

тыс.м3

9

Объем отвалов хвостов промывки :

галя +20 мм

эфеля - 20 мм


м3

м3


698006

666019

Вместимость илоотстойника

тыс.м3

112
Конструктивная глубина отстойника м 5
Площадь зеркала воды отстойника

тыс.м2

14
Объем строительных работ, всего

тыс м3

4.5

Расчет насосной установки.

Выбор насоса осуществляется за счет часовой производительности промприбора ( 438 м3/ ч смотри пункт 3.6) и величины напора.

Определяем величину необходимого напора насоса.

Н = Нв + Нн + hв + hм + hост = 1.5 + 35 + 1.4 + 0.1 + 5 = 43 м

где Нв – высота всасывания воды насосом, Нв = 1.5 м;

Нн – высота нагнетания воды, Нн = 35 м;

hв – потери напора на трение по длине трубопровода, hв = 1.4;

hм – местные потери напора, hм = 0.1;

hм = (0.05 – 0.1) hв = 0.1 * 1.4 = 0.1 м;

hост – остаточный напор в конце пульповода, hост = 5 м.

При необходимом напоре 43 м и производительности промприбора 438 м3/ ч

выбираем насос типа Д 500 – 65.

Определяем диаметр трубопровода.

______________ _____________

Д = 1.128 √ Qп/пв / 3600 * Vв = 1.128 √ 438 / 3600 * 2 = 278 мм;

Qп/пв - расход воды промприбором, Qп/пв = 438 м3 / ч;

Vв – скорость воды в трубопроводе, Vв = 2 м/с.

Принимаем стандартное значение труб 299 мм.


3.10 Охрана природы.

3.10.1 Охрана водных ресурсов.

В соответствии с требованиями правил охраны поверхностных вод от загрязнения и норм технологического проектирования при промывке золотосодержащих песков россыпи реки Хомолхо (Кадали-Макнтская терраса) принято оборотное водоснабжение промывочной установки

ПКБШ -100.

Определяем расход сточных вод по формуле:

Qсточ = Nсточ * А = 0.7 * 0.015 = 0.01 м3

где Nсточ – норматив по сбросу сточных вод, Nсточ = 0.7 м33;

А – производительность карьера, А = 0.015 м3

Определяем мутность сточных вод.

Ссточ = ε * μ * А * ρ / Qсточ= 0.01 * 0.02 * 0.017 * 2650000 / 0.01 = 901 г/м

где ε- доля частиц которые выносятся из водоема, ε = 0.01;

μ – коэффициент глинистости пород, μ = 0.02;

ρ- плотность взвесей, ρ = 2650000 г/м3.

Рассчитываем предельно допустимую концентрацию.

ПДК = [Сд * (Qмин * d / Qсточ)] + Спр = [ 0.25 * ( 0.73 * 0.4 / 0.01) + 7] = 14.3 г/м3

где Сд – допустимое увеличение концентрации взвеси в реке, Сд = 0.25 г/м3;

Qмин – минимальный расход воды, Qмин = 0.73 м3/с;

Спр – природные концентрации взвеси в реке, Спр = 7 г/м3;

d- коэффициент смещения сточных вод, d = 0.4;

d = 1 – В / 1 + ( В * Qмин / Qсточ) = 1 – 0.02 / 1 + ( 0.02 * 0.73 / 0.01) = 0.4

где В - коэффициент учитывающий условия смещения, В = 0.02;

где L – расстояние по фарватеру разбавляющего водостока, L = 500 м;

а- коэффициент, учитывающий гидравлические условия смещения, а = 0.5;

________ ___________

а = Е * Y √ Ед / Qсточ = 1 * 1.3 √ 0.0016 / 0.01 = 0.5

где Е – условия выпуска сточных вод, Е = 1;

Y – коэффициент извилистости реки, Y = 1.3;

Ед – коэффициент турбулентной диффузии, Ед = 0.0016;

Ед = Vс * Нс / 200 = 0.46 * 0.68 / 200 = 0.0016;

где Vс – скорость водного потока, Vс = 0.46 м/с;

Нс – глубина водного потока, Нс = 0.68 м.

Рассчитываем предельно допустимый сброс.

ПДС = ПДК * Qсточ = 14.3 * 0.01 = 0.143 г/м3

Определяем долю частиц которую необходимо осадить.

Ч = Ссточ - ПДК / Ссточ = 901 – 14.3 / 901 = 98%

Размер частиц которую необходимо осадить при 98 % будет 0.005 мм.

Определяем длину осаждения частиц.

Lос = Vс * Нос / U – Uвз = 0.0004 * 2.5 / 0.000008 - 0.00000001 = 125 м;

где Vс – скорость транзитного потока, Vс = 0.0003 м/с;

Нос – глубина транзитного потока, Нос = 2.5 м;

U- скорость осаждения частиц данного размера, U = 0.000008 м/с;

Uвз – взвешенное состояние движущих частиц, Uвз = 0.00000001

Vс = Qсточ / Ктр * Вос * Нос = 0.01 / 0.3 * 30 * 2.5 = 0.0004 м/с

где Ктр – коэффициент транзитности, Ктр = 0.3;

Вос - ширина транзитного потока, Вос = 30 м.

Uвз = 4 * n * Vс2 / Нос0.2 = 4 * 0.018 * 0.00042 / 2.5 0.2 = 0.00000001

где n – коэффициент шероховатости, n = 0.018.

Длина отстойника.

Lо = Lос * Кз = 125 * 1.1 = 140 м.

где Кз – коэффициент запаса, Кз = 1.1

Илоостойник сооружается оградительными дамбами со следующими параметрами:

высота дамбы 5 м;

ширина гребня 4 м;

углы заложения откосов 45 градусов;

объем 120000 м3

3.10.2 Рекультивация нарушенных земель.



4 Энергоснабжение.

4.1 Расчет электроснабжения участка горных работ.

Таблица 4.1 - Расчет потребности мощности и расхода электроэнергии.


Потребители


Кол..

пот.


Рпом,

кв.


Кс


cos y


tg


Ррасч,

кв.


Qрасч,

кв

Время работы

в году, час.


Ки

Расход эл.энергии в год, тыс квт.
Энергопотребители с напряжением 6 квт

Экскаватор

ЭШ 15 / 90А


1


1900


0.5


-0.85


-0.62


950


- 590


4117


0.8


6257

ТСН 2 560 0.5 0.7 1 280 280 4117 0.8 1844
Энергопотребители с напряжением 0.4 квт

Промприбор

ПКБШ-100


1


96


0.8


0.8


0.75


77


58


2634


0.8


202

Гидрогрохот 1 15 0.8 0.8 0.75 12 9 2634 0.8 32
Концентратор 1 11 0.8 0.8 0.75 9 7 2634 0.8 23
Насос 1 160 0.8 0.8 0.75 128 96 2634 0.8 337

Насос

подпитки


1


6


0.7


0.7


1


4


3


270


0.4


1

Буровой станок

СБШ-250


1


322


0.6


0.7


1


193


197


4485


0.8



1155

Пункт ППР 1 500 0.3 0.65 1.17 150 176 4485 0.4 897
Итого: 6 кв
2460


1230 - 310

8101
Итого: 0.4 кв
1110


573 543

2647
Всего
3570


1803 233

10748

Расчет электрических нагрузок и определение мощности трансформаторных подстанций.

Расчетная активная нагрузка.

Ррасч = Рпом * Кс , кВт

где Кс – коэффициент спроса электрооборудования;

Рпом – активная номинальная мощность двигателей главных преобразовательных агрегатов, квт.

Расчетная реактивная нагрузка.

Qрасч = Ррасч * tg , кВар,

где tg – коэффициент мощности однородных приемников.


Полная расчетная нагрузка.

___________________ _______________

Sрасч = Кр √ ( ∑ Ррасч)2 + ( ∑ Qрасч)2 = 0.9√ (1803)2 + (236)2 = 1820 кВа,

где Кр – коэффициент равномерности в нагрузке, Кр = 0.9;

На участке находится обогатительная установка и мощные технологические установки относящиеся к электропотребителям первой категории.

При этом необходима установка двух трансформаторов, которые при выходе

одного из строя второй обеспечить 75% общей нагрузки.

Номинальная мощность трансформатора.

S ном тр >= 0.75 Sрасч ,

S ном тр >= 0.75 * 1820 = 1365 кВа.

Исходя из расчетных данных принимается двухтрансформаторная подстанция с трансформатором типа ТМ – 2500 / 35.

Расчет воздушных линий и кабельных сечений на участке.

Выбор сечения проводов и кабелей по нагреву токами и сравнения расчетного тока с допустимыми токами.

Расчетный ток нагрузки для определения сечения проводов питающих подстанцию.

__

Iрасч = Sрасч / √ 3 * Uном = 1820 / 1.7 * 35 = 30 А;

где Uном – номинальное напряжение сети, Uном = 35 кВ.

Определение сечения провода по экономической плотности тока.

S = Iрасч / j = 30 / 1,1 = 28 мм2;

где j - экономической плотности тока, j = 1.1 а / мм2;

Выбираем ближайшее стандартное значение 50 мм2. Марка провода АС – 50.

Iдоп = 210А > 37А.

Проверка линии на потерю напряжения.

Потеря напряжения в трехфазной сети определяется.

__

∆U = √ 3 * Iрасч * L * (ro cos + xo sin) * 100 / Uном =

= 1.7 * 30 * 40 * (0.46 * 0.7 + 0.44 * 0.37) * 100 / 35000 = 2.8%,

где L – длина линии, 40 км;

ro, xo – активное и индуктивное сопротивление 1 км. линии, ro = 0.46, xo= 0.44;

Потери напряжения в проводах допускается не выше 10%.

Расчет линий ведущих к электроприемнику с напряжением 6 кВт.

Расчетный ток нагрузки.




29-04-2015, 00:28


Страницы: 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
Разделы сайта