176.08
Себестоимость по прямым затратам
2042.9
327.36
1119.72
799.8
3289.78
Цеховые расходы
192.2
46.19
54.56
76.88
369.63
Итого цеховая себестоимость
2235.1
373.55
1174.28
876.68
3659.41
| Цеховая себестоимость с учетом монтажа и демонтажа |
- |
- |
- |
927.83 |
- |
| Удельные кап. затраты |
1585.35 |
361.42 |
486.28 |
660.74 |
3093.79 |
| Удельные приведенные капитальные затраты |
237.8 |
54.21 |
72.94 |
99.11 |
464.06 |
| Приведенные затраты |
2472.9 |
427.76 |
1247.22 |
1026.94 |
4123.47 |
| Итого приведенные затраты: - 14432145 руб/сезон |
|||||
Удельные приведенные затраты на добычу и обогащение 1 м3 песков составили 50.11 руб/м5 .
ВЫВОД:
Наименьшие удельные приведенные затраты на добычу и обогащение 1 м3 песков имеет гидромеханизированный бульдозерный способ ведения добычных работ.
4.2 Выбор системы разработки
Для добыче песков россыпи р.Лужанки будем использовать веерную систему разработки. При веерной системе бульдозерные заезды направляют по вееру, центром которого является бункер.
Для лучшего стока в водосборную канаву дождевых и подземных вод, выделяющихся при оттайке пород, выемку песков начинают с наиболее удаленных от бункера площадей. Выемку ведут так, чтобы поддерживать постоянный уклон поверхности забоя от бункера к канаве. Это ускоряет осушение песков, что способствует повышению производительности бульдозера. Определим длину бульдозерного заезда
Вз = 0.167 (л/4Ь2 +В2 +л/4В2 +Ь2 )+1д , где
В - длина блока по ширине россыпи, м (В=113м)
L - протяженность площади в направлении падения россыпи выше или нижее бункера (длина крыла), м (Ь=130м)
1д - средневзвешенное расстояние, учитывающее заезд бульдозера вдоль борта при выемке песков на прибортовой полосе (Ь= 2м).
В3 =0.167(л/4*1302 +1132 +л/4*1132 +1302 ) + 2=92.88*93м
Определим количество приборостоянок из условия оттайки песков с учетом предохранительной рубашки и задирки плотика.
B-hOT П • т
где hom - толщина оттайки, hom =0,08 м.
хт 130-0,08
N =------------- = 5шт
2.07
За один промывочный сезон пром.прибор типа ПГШ-И-50 нужно будет переставить пять раз.
| Показатель |
Величина |
| Производительность : |
|
| суточная, тыс.м^ |
1,0-2,0 |
| часовая, MJ |
50 |
| Высота гидравлического подъема, м |
11-17 |
| Наибольший размер пропускаемого камня, мм |
125 |
| Расход воды, л/с |
140 |
| Потребляемая мощность, кВт/л.с. |
190/350 |
| Общая масса, т |
30 |
| Среднее число обслуживающих рабочих в смену, чел |
2 |
4.3 Выбор оборудования для промывки песков 4.3.1 Расчет параметров гидроэлеватора
Для транспортирования горной массы применяется гидроэлеватор. КПД гидроэлеватора редко превышает 20%, поэтому напорное гидротранспортирование при помощи гидроэлеватора менее эффективно, чем, например, при помощи землесоса.
Гидроэлеватор представляет собой струйный аппарат. Принцип работы гидроэлеватора: через насадку подается с большой скоростью струя воды, которая создает вакуум, обеспечивающий засасывание пульпы из зумпфа. В диффузоре кинетическая энергия потока от постепенного уменьшения скорости течения преобразуется в потенциальную. Диффузор соединяется с трубопроводом, по которому пульпа течет дальше.
Гидроэлеваторы находят широкое применение при разработке россыпных месторождений.
Достоинствами гидроэлеватора является простота конструкции, надежность в эксплуатации (в виду отсутствия вращающихся частей), возможность работы с подсосом воздуха через всасывающую трубу вплоть до засасывания сухого материала.
Недостатком является низкий КПД, из-за смешения двух потоков (рабочего и засасывающего), двигающихся с различной скоростью, для расчета гидроэлеватора должны быть известны высота подъема пульпы, расход воды, консистенция пульпы.
Потери воды на гидровашгерде составят 20%.
Определим ориентировочный напор гидроэлеватора:
где Н„ - глубина приема, Н„=1,5 м; Нв - высота подъема песков, Hg=l 1,5м.
Определим напор рабочей жидкости у насадки гидроэлеватора:
где р - коэффициент отношения напоров, Р-ОД;
ф - скоростной коэффициент, ф=0,96; Н0 = 14,3/(0,1-0,96>155 м.водн.ст.
Определим удельный вес пульпы
где у - удельный вес породы, у=2 т/м5 ; g - расход воды необходимый на размыв 1 м3 породы, 10 м5 ; m - пористость гидросмеси, пг=0,2
Определим производительность гидроэлеватора по пульпе
где Q"^ - часовая производительность пром.прибора, м5 /час; 8г - объемная консистенция гидросмеси, 8г =0,3
Определим расход рабочей жидкости
где j 0 - плотность воды;
а„ - коэффициент подсасывания, а„=3
Определим диаметр трубопровода рабочей жидкости
где v 0 - скорость движения жидкости, v 0 =2,3 м/с
Принимаем диаметр трубы равный В=300мм
Определим скорость вылета струи из насадки
Определим диаметр насадки
Определим площадь сечения насадки
Определим площадь сечения горловины
Определим диаметр горловины
Определим фактическую скорость движения пульпы в горловине
Определим необходимую скорость движения пульпы
где 8 - степень восстановления давления пульпы в диффузоре, 5=0,774
Vr >VHe o6.
Определим диаметр первой части диффузора
где V; - скорость движения в первой части диффузора;
где v 3 - скорость движения пульпы в третьей части диффузора
где dj - диаметр третьей части диффузора.
Выбирается методом подбора диаметра трубопровода.
Определим диаметр второй части диффузора
Определим длину первой части диффузора
Определим длину второй части диффузора
Определим длину третьей части диффузора
Определим общую длину диффузора
Определим расстояние от насадки до горловины
Определим скорость всасывающего трубопровода
Определим КПД гидроэлеваторной установки
Исходя из расчетов принимаем гидроэлеватор УГЭ-П-350
| Показатель |
Величина |
| Диаметр |
|
| насадки, мм |
85;90 |
| горловины, мм |
170 |
| пульповода, мм |
300;350 |
| Напор воды у насадки, м |
60-65 |
| Расход напорной воды, л/сек |
270 - 300 |
| Высота подъема, м |
12-14 |
| Длина пульповода, м |
23 |
| Масса, т |
6,8 |
4.3.2 Расчет параметров гидромонитора
Определим скорость вылета струи из насадки
где ф - коэффициент скорости, ф=0,94;
g - ускорение свободного падения, §=9,81м/с2 Н - действительный рабочий напор у насадки гидромонитора, Н=100 м.води.ст.
Определим часовой расход воды за вычетом 20%удельного расхода воды на размыв и дезинтеграцию песков
Определим расход воды гидромонитором
где Q 4 np - часовая производительность, м5 /час
Определим диаметр насадки
Набор насадок: 50;70;90;100;150 мм.
Принимаем стандартный диаметр насадки гидромонитора ё„=50мм.
Производительность гидромонитора составит
где Н - рекомендуемый напор, Н=50м
Принимаем гидромонитор ГМН-250С
Техническая характеристика гидромонитора ГМН-250С
| Показатель |
Величина |
| Диаметр водного отверстия, мм |
250 |
| Рабочее давление у насадки, Мпа |
10 |
| Максимальный расход воды, м5/час |
10 |
| Управление |
Ручное |
| Диаметр сменных насадок, мм |
50;70;90;100 |
| Угол поворота ствола в горизонтальной плоскости, гр |
360 |
| Допускаемый напор, KTC/CMJ |
50 |
4.3.3 Расчет параметров насосной станции и водовода
Принимаем скорость движения воды по всей системе водоснабжения равной 1,75 м/с.
Определим диаметр отдельных участков водовода
где Q/ - расход воды на отдельных участках водовода, м3 /с
принимаем D/ = 0,35 м
принимаем D^ = 0,25 м 
принимаем dj = 0,2 м
Определим потери напора
где п - количество участков водовода h, - потери напора на i-ом участке
м.водн.ст.
где К - модуль расхода,
1, - длина 1-го участка водовода,м.
h = hj + h2 + h3 = 0,71 + ОД 3+0,26 = 1,1м.воднст.
Определим напор насоса
где Ц*, - давление на выходном патрубке, Нм = 3 м; Н« - вакуум на входном патрубке, Н = 1,5 м; Ьэ - приращение динамического напора
где VH ,Ve - соответственно скорость в напорном и всасывающем патрубке, мс.
Определим полезную площадь напора
Определим мощность, потребляемую насосом
Определим коэффициент быстроходности
Где п - частота вращения рабочего колеса, п = 1000
Определим необходимую мощность двигателя насоса
Исходя из расчетов выбираем насос Д500-36
Техническая характеристика центробежного насоса Д5 00-3 6
| Показатель |
Величина |
| Подача, м5/час |
500 |
| Манометрический напор, м |
38 |
| Частота вращения рабочего колеса, об/мин |
1000 |
| Необходимая мощность двигателя, кВт |
ПО |
| Диаметр рабочего колеса, мм |
525 |
| Масса (без двигателя), кг |
725 |
4.4 Производительность предприятия и режим работ
Горногеологические и горнотехнические условия залегания месторождения, наличие запасов и учитывая что отработку месторождения будем вести бульдозерным способом, принимаем отработку месторождения одним пром. прибором ПГШ-П-50 в течении трех лет.
Учитывая производительность промывочной установки ПГШ-П-50, устанавливаем следующую производительность участка:
где: р - паспортная производительность, ПГШ-П-50; р = 50 м5 /час п - продолжительносгь промывочного сезона, для условий Забайкалья 160 суток
Т - количество часов работы пром.прибора в сутки.; Т = 20 часов, Q = 50-160-20 = 160000 м5 /сезон
Определим количество приборостоянок исходя из производительности при. прибора
где Vn - объем песков промываемый на одной приборостоянке
где Ь„ - длина полигона, Ь„ = 300 м; Вр - ширина россыпи, Ер = 113 м;
П - мощность песков, учитывая предохранительную рубашку и задирку плотика, П = 2,07 м
Режим работы предприятия
Учитывая климатические условия, низкую среднегодовую температуру, в связи с которой в октябре происходит замерзание воды в пруду-отстойнике, что затрудняет промывку породы и делает ее экономически невыгодной принимаем:
• продолжительность промывочного сезона - 160 суток;
• рабочую неделю непрерывная;
• число рабочих смен в сутки - 2;
• число рабочих часов в сутки 24;
• число часов промывки - 20.
4.5 Расчет параметров ГПР при бульдозерном способе ведения добычных работ 4.5.1 Расчет объема отстойника
Составим уравнение баланса воды для схемы без сброса сточных вод
Цподз ' Цот ' QaniM Цувл Чисп'Чфил?
где <подзд - приток в систему водоснабжения подземных вод;
qom - воды оттаивания мерзлых пород; Qamn - приток воды в систему водоснабжения от атмосферных осадков;
Цуел - расход воды на увлажнение отвалов;
<исп - расход воды на испарение;
<ФШ - фильтрационные потери.
Приток подземных вод
где К^, - коэффициент фильтрации, Кф= ЗОм/сут Н„ - мощность водоносного горизонта, Н„= 2м, 1К - длина обводненного контура
Количество воды получаемой от оттаивания льда qom = У„-КЛ
где V 4 - объем породы в целике, м
Кл - коэффициент льдистости, К^= 0,2 t - продолжительность суток ; t =24 часа
V 4 " - объем песков, mj V4 m - объем торфов, mj
Q4 - часовая производительность промприбора Q4 = 50 м^/час tpa6 - время промывки в сутки tp a 6= 20 часов
где kb - коэффициент вскрыши К#= 1.5 ы3 /м3
Приток воды за счет атмосферных осадков
где h0 - слой осадков за теплый период
1/ - относительная интенсивность осадков, |/=0,6;
Ј - коэффициент стока, Ј=0,45;
Н;% - максимальный суточный сток с 1% - обеспеченности, Н?% = 150 мм;
'kp % - переводной коэффициент, »/= 1,45;
со - площадь участка работ, с которой дождевые воды попадают на участок работ;
Расход воды на увлажнение отвалов
i
где Уэ ф,Угая - объем складирования эфелей и гали в илоотстойник за час;
Р;,р2 ~ процент отвалов выше и ниже уреза воды соответственно, Рг= 0,2, р> 0,01.
Q4 - часовая производительность пром. прибора, Q4 = 50м5
Потери воды на испарения
где Евп - испарение с водной поверхности, Ет = 50 мм; Sen - площадь водной поверхности, S= 50000 м ; Кгя - поправка на глубину водоема, K^= 1; Кзащ - коэффициент защищенности водоема, Кзащ =О,8. Т - безледоставный период, час Т = 160-24 = 3840 часов,
Расход воды на фильтрацию (через наращенную часть дамбы) принимаем q < pm = 30 м/час
В связи с тем, что объем поступления воды в отстойники 29,12м5 /час меньше, чем расход из них,38,13 м5 /час необходима подпитка свежей водой в размере 9,01 м5 /час.
Определим вместимость илоотстойника:
где А - сезонная производительность участка, м ;
29-04-2015, 01:00