Автоматизация печи обжига известняка

height="2" hspace="13" />

Изм Лист № докум. Подпись Дата

Лит. Масса Масшт.

Выполнил Толстиков Д.В..

Проверил Шафер Ю.С.

Н.контр. Короткова О.Я.

Проводник Вывод Вывод Проводник Проводник Вывод Вывод Проводник

Вид

конт.

Вид

конт.

Левая стенка 7 14 14 29

54 6 6 20 ХТ2

ХТ4 8 15 15 30

51 3 3 9 8 16 16 30

52 4 4 10

53 5 5 19 Передняя панель 2

17 7 7 21 11 1 1 41

17 8 8 22 11 2 2 42

57 3 3 45

Передняя панель 1 58 4 4 46

ХТ1 9 5 5 55

1 1 1 23 9 6 6 56

1 2 2 23 10 7 7 57

2 3 3 24 10 8 8 58

2 4 4 24 18 9 9 61

3 5 5 25 18 10 10 62

3 6 6 25 18 11 11 63

4 7 7 26 18 12 12 64

4 8 9 26

5 9 9 27 Правая стенка

5 10 10 27 ХТ3

6 11 11 28 59 3 3 77

6 12 12 28 60 4 4 78

7 13 13 29

Изм Лист № докум. Подпись Дата

ОАО “АВИСМА”

Лит. Масса Масшт.

Печь обжига известняка

Щит КИПиА

Выполнил Чудаков А.Н.

Проверил Шафер Ю.С.

Н.контр. Короткова О.Я.

Таблица подключений БПТК 4АПП

Проводник Откуда идёт Куда поступает Провода Прим.

Изм Лист № докум. Подпись Дата

ОАО “АВИСМА”

Лит. Масса Масшт.

Печь обжига известняка

Щит КИПиА

Выполнил Чудаков А.Н.

Проверил Шафер Ю.С.

Н.контр. Короткова О.Я.

Таблица соединений БПТК 4АПП

Проводник Откуда идёт Куда поступает Провода Прим.

Левая стенка

5 ЭЩП-1:5 БР:1

1 ХТ4:1 ЭЩП-1:1

2 ХТ4:2 ЭЩП-1:2

3 ЭЩП-1:3 ЭБР:1

4 ЭЩП-1:4 ЭБР:2

6 ЭЩП-1:6 БР:2

7 ЭЩП-1:7 1-9/:1

8 ЭЩП-1:8 1-9/:2

13 БР:16 HL1:1

9 ХТ4:3 БР:12

10 ХТ4:4 БР:13 ПВ1 1.0

11 БР:14 ЗВ:1

15 БР:18 HL2:1

12 БР:15 ЗВ:2

17 БР:20 HL3:1

14 БР:17 HL1:2

19 БР:22 ХТ4:5

16 БР:19 HL2:2

18 БР:21 HL3:2

20 БР:23 ХТ4:6

21 БР:24 ХТ4:7

22 БР:25 ХТ4:8

Изм Лист № докум. Подпись Дата

ОАО “АВИСМА”

Лит. Масса Масшт.

Печь обжига известняка

Щит КИПиА

Выполнил Чудаков А.Н.

Проверил Шафер Ю.С.

Н.контр. Короткова О.Я.

Таблица соединений БПТК 4АПП

Расчёт регулирующего органа.

Исходные данные:

Регулируемая среда: сухой природный газ

Максимальный расход: 630 м³/час

Минимальный расход: 200 м³/час

Температура среды: 10^оС

Внутренний диаметр трубопровода: 100 мм

Перепад давления в сети: 0,5 кгс/см²

Плотность среды: 0,6795 кг/м³

1. Определение кинематической вязкости среды:

 = / [xxx c. 34]

 = 1,603*10^-6

где:

 - динамическая вязкость среды

 - плотность среды

2. Определение потери давления в линии при расчётном максимальном расходе:

_л = _пр + _м [xxx c. 269]

_л = 2330,5 Па

где:

_пр – потеря давления на прямых участках трубопровода при максимальном расходе, Па.

_м - потеря давления в местных сопротивлениях при максимальном расходе, Па.

_пр =  **L*V² / 2D [xxx c. 269]

_пр = 2079 Па

_м =  **V² / 2 [xxx c. 269]

_м = 251,5 Па

где:

 - коэффициент гидравлического сопротивления трения, зависящий от режима движения потока

 - коэффициент местных гидравлических сопротивлений

L – длины прямых участков трубопровода, м

D – условные диаметры прямых участков трубопроводов, м

V – средние по сечению скорости потока в трубопроводе или в местном сопротивлении

Средняя скорость потока определяется:

V = 4Q / D² [xxx c. 269]

Где:

Q – объёмный расход среды, м³/час

V = 22,29 см / с

Определяем число Re:

Re = 0,354*Q /D [xxx c. 270]

Re = 1,39*10⁶

3. Определим коэффициент трения круглых трубопроводов:

1/ = A+BlgRe +Clg [xxx c. 270]

1/ = 5,67

 = 0,176

4. Определяем коэффициенты местных сопротивлений:

2м 3м 1м 45^о

СУ

1м

Конфузор (горелка) 30^о  = 0,24 [xxx c. 271-272]

Поворот 45^о  = 0,35

Сужающее устройство  = 0,4

Вход  = 0,5

_общ = 1,49

_ро = _сети - _л [xxx c. 276]

_ро = 2670 Па

5. Определяем значение пропускной способности K_Vmax

K_Vmax = Q_max / 5,35 _газТ₁*k’/ Р_роР₂ [xxx c. 276]

Где:

_газ – плотность газа при нормальных условиях

Т₁ – температура, К

k' – коэффициент, учитывающий коэффициент сжимаемости

Р₂ – абсолютное давление среды после регулирующего органа

k' = _ну / [xxx c. 276]

k' = 0,93

K_Vmax = 30,2

K_Vусл = 1,2* K_Vmax

K_Vусл = 36

6. По значению условной пропускной способности K_Vусл = 40

выбираем клапан:

Двухседельный клапан, диаметр условного прохода 50 мм.

Расчёт сужающего устройства, установленного на трубопроводе природного газа в цехе №38, печь №1

Q_max = 630 Нм³/час

Q_min = 200 Нм³/час

T = 10^оС или 283,15К

Ри = 0,05 кгс/см²

D₂₀ = 100 мм

P_max = 0,25 кгс/см²

Материал трубопровода – сталь 20.

Коэффициент шероховатости трубопровода k=0,22.

1. Определение недостающих для расчёта данных.

1. Абсолютное значение давления измеряемой среды

Рабс =Р_б + Ри

Где: Р_б – барометрическое давление =1,02 кгс/см²

Ри – избыточное давление среды.

Рабс = 1,07 кгс/см²

2. Определение плотности измеряемой среды.

ρ = 283,73 * Р * ρ_ном / Т [ xxx, c 21]

где: Р – абсолютное давление измеряемой среды

Т – температура измеряемой среды, К

ρ_ном – плотность изм. среды при нормальных условиях

ρ = 0,7286 кг/м³

3. Определяем поправочный множитель на тепловое расширение материала трубопровода K_t.

К_t = 1 так как температура измеряемой среды 10^оС

4. Определяем действительный диаметр трубопровода.

D = D₂₀ * K_t

Где: D₂₀ – диаметр трубопровода при температуре 20^оС

D = 100 мм

5. Определяем показатель адиабаты.

χ = 1,29 + 0,704*10^-6 (2575+ (346,23 – Т)²)Р [ xxx, c 24]

χ = 1,294937

6. Определяем коэффициент сжимаемости газа [ xxx, c 276]

К = 0,9993

7. Определяем динамическую вязкость измеряемой среды в рабочих условиях:

   1. Псевдокритическое давление:

Р_пк = 30,168[0,05993(26,831- ρ_ном)+(N_CO2-0,392N_N2)]

Р_пк = 47,22 кгс/см² [ xxx, c 25]

2. Псевдокритическая температура:

Т_пк = 88,25[1,7591(0,56354+ ρ_ном)-(N_CO2+1,681N_N2)]

Т_пк = 191,492 К [ xxx, c 25]

3. Приведённое давление:

Р_пр = Р/Р_пк [ xxx, c 26]

Р_пр = 0,0227 кгс/см²

4. Приведённая температура:

Т_пр = Т/Т_пк [ xxx, c


29-04-2015, 03:59